摘要： 隨著大深度煤層高強(qiáng)度開采礦井日益增多,強(qiáng)礦壓、沖擊地壓等災(zāi)害也日益增加。為有效緩解“兩度”(開采深度,開采強(qiáng)度)開采帶來的問題,弄清深部煤層頂?shù)装鍘r層受壓過程中變形破壞特性,本文選取深部常見頂?shù)装鍘r層灰?guī)r,設(shè)計單軸強(qiáng)載荷實驗方案,實驗過程中實時監(jiān)測應(yīng)力應(yīng)變及聲發(fā)射信號。分析實驗結(jié)果可知,灰?guī)r的單軸強(qiáng)載荷壓縮過程中基本經(jīng)歷了2次大的變形破壞:第1次為應(yīng)力峰值時試件進(jìn)入塑性階段,第2次為應(yīng)力峰值后試件表面產(chǎn)生明顯的宏觀裂紋;破壞形式為剪切破壞,有1個主要剪切面和多個傾角大致相同的剪切破壞面,整個加載變形破壞過程中都能監(jiān)測到聲發(fā)射活動;其中強(qiáng)載荷加載至應(yīng)力峰值的45%時,首次監(jiān)測到明顯的聲發(fā)射活動,表明此時巖石內(nèi)部開始發(fā)生微破壞,建議深部煤層頂?shù)装鍘r層要以預(yù)防剪切破壞為主,聲發(fā)射可有效應(yīng)用于監(jiān)測和預(yù)測頂?shù)装鍘r層破壞。

摘要： 位于黃河上游的曲哇加薩巨型滑坡1985—2020年間發(fā)生多起不同程度的局部滑動,嚴(yán)重威脅國道G227及下方村民生命和財產(chǎn)安全。以2019年9月20日發(fā)生于曲哇加薩老滑坡東北段中前緣的H1滑坡為例,在野外調(diào)查、形變數(shù)據(jù)以及穩(wěn)定性分析的基礎(chǔ)上,研究了該滑坡的變形破壞特征,并通過動力學(xué)模擬進(jìn)一步分析了滑坡的成災(zāi)范圍,反演分析驗證了1號滑面淺層滑坡按照摩擦流變模型運動后,將運動堆積到擋墻至軍功路段國道G227和居民區(qū),而預(yù)測分析發(fā)現(xiàn)欠穩(wěn)定狀態(tài)的2號滑面淺層滑坡運動后,將運動堆積到軍功路至黃河段居民區(qū),但不至于引起堵塞黃河災(zāi)害發(fā)生。研究結(jié)果可為黃河上游巨型滑坡的運動預(yù)測評價方法提供一定參考。

摘要： 巖石內(nèi)部裂紋的分布對巖石損傷本構(gòu)關(guān)系影響很大,然而目前的巖石損傷本構(gòu)模型較少考慮裂紋的影響。為建立考慮裂紋閉合影響的巖石變形破壞模擬方法,引進(jìn)裂紋閉合系數(shù),假設(shè)巖石的微元強(qiáng)度符合Harris分布函數(shù),建立了考慮Harris分布和裂紋閉合效應(yīng)的新型巖石損傷本構(gòu)模型?；跇O值法確定了Harris分布參數(shù),開展室內(nèi)粉砂巖力學(xué)試驗并借鑒其他巖石數(shù)據(jù)驗證模型的合理性。結(jié)果表明,模型曲線與試驗曲線匹配較好,提出的模型能揭示巖石的變形破壞規(guī)律,反映巖石的殘余強(qiáng)度和延性特征及裂紋閉合效應(yīng)的影響;對巖石破壞的損傷演化過程進(jìn)行的分析符合“S”形曲線規(guī)律,能夠較好地反映巖石的變形階段劃分。

摘要： 為深入研究緩斜煤層仰采過程中的煤壁片幫破壞機(jī)理,根據(jù)淮北袁店一井煤礦1035工作面的具體工程背景,建立煤壁破壞模型,并采用FLAC^(3D)模擬工作面煤壁及上覆巖層的破壞特征。結(jié)果表明,袁店一井煤礦1035工作面煤壁的破壞情況與傾角成正比,傾角越大,片幫破壞越嚴(yán)重;相同開采厚度條件下,工作面煤層傾角大于15°時,工作面煤壁水平變形顯著增加,片幫情況加重?；谏鲜龇治?結(jié)合淮北袁店一井煤礦1035工作面的實際生產(chǎn),提出緩傾斜工作面煤壁片幫防治措施。

摘要： 為研究中間主應(yīng)力對塑性混凝土變形性能的影響,設(shè)計2種不同配合比的塑性混凝土開展不同中間主應(yīng)力的真三軸試驗。試驗過程中,最小主應(yīng)力設(shè)計為0.4MPa和0.8MPa這2種情況,每種情況下中間主應(yīng)力設(shè)置為3~4個等級,保持最小主應(yīng)力和中間主應(yīng)力不變,施加最大主應(yīng)力,直至試件破壞。試樣結(jié)果表明,中間主應(yīng)力對塑性混凝土的變形性能有較明顯的影響。在保持最小主應(yīng)力不變的情況下,隨著中間主應(yīng)力的增加,塑性混凝土軸向峰值強(qiáng)度、峰值應(yīng)變均隨之增大,峰后近似水平段長度也隨之增加,提高了試件的延性變形能力和抗裂性能,但對峰值前的變形模量和體積變形模量影響較小。試件破壞的特征受中間主應(yīng)力與最小主應(yīng)力差值影響,差值越大越偏向小主應(yīng)力方向。

摘要： 為研究不同孔隙率對含瓦斯煤的破壞影響,采用軟件RFPA瓦斯版對不同孔隙率下含瓦斯煤體的變形破壞進(jìn)行數(shù)值模擬計算,模擬并展示出各個模型之間的破壞機(jī)制、應(yīng)力變化以及變形特征。模擬計算結(jié)果表明:含瓦斯煤體隨著孔隙率的增大,變形更明顯,含瓦斯煤體中破壞裂紋更多,且達(dá)到損傷時需要的時間越快。含瓦斯煤體的破壞極限應(yīng)力變小,煤體強(qiáng)度變小,損傷更嚴(yán)重,也更容易破裂。同時含瓦斯煤體中的孔隙的增大,其體積應(yīng)變也發(fā)生變化。研究成果為含瓦斯煤體的破壞變形特征研究提出了新的思路,也為礦井災(zāi)害防治提供了指導(dǎo)和借鑒意義。

摘要： 基于凸多面體頂點和面之間的拓?fù)潢P(guān)系,利用python語言編制三維隨機(jī)塊石生成程序,對生成的塊石填充土體進(jìn)而形成冰磧體數(shù)值模型。采用塊體離散元程序?qū)Σ煌凅w試樣進(jìn)行了大型三軸試驗?zāi)M,研究了空間分布、圍壓大小和塊石含量對冰磧體力學(xué)特性及變形破壞的影響。數(shù)值模擬結(jié)果表明,在三軸加載下,冰磧體試樣發(fā)生剪脹現(xiàn)象,破壞后的剪切帶表現(xiàn)出一定的繞石現(xiàn)象,形態(tài)上呈非對稱的X形分布且受塊石含量、空間分布、圍壓大小共同影響。冰磧體強(qiáng)度隨著圍壓的增大而增大,側(cè)面鼓脹隨圍壓增大而減小,當(dāng)圍壓大于800 kPa時,冰磧體在破壞后表現(xiàn)出應(yīng)變硬化;隨著含石量由5%增至35%,冰磧體黏聚力提高了68.21 kPa,內(nèi)摩擦角提高了8.63°,內(nèi)部塊石分布造成的強(qiáng)度差異由0.03%增長到7%。其中含石量15%~30%階段,抗剪強(qiáng)度參數(shù)急劇增大,塊石對土顆粒約束增強(qiáng),冰磧體由“塊石懸浮”轉(zhuǎn)變?yōu)椤巴潦軐崱?其余階段黏聚力和內(nèi)摩擦角緩慢增大。

摘要： 不同的地層巖性抗風(fēng)化能力差異較大,其中片麻巖抗風(fēng)化能力弱于花崗巖。同時,隨著深度的變化,巖體風(fēng)化程度也呈現(xiàn)差異化,其工程地質(zhì)特性差別同樣很大。當(dāng)斜坡具備一定物質(zhì)條件,且受到外界擾動時可表現(xiàn)出不同的變形破壞模式,極易形成地質(zhì)災(zāi)害而造成生命財產(chǎn)損失。本論述根據(jù)巖體風(fēng)化程度的差異性,以及斜坡物質(zhì)組成成分,結(jié)合實地調(diào)查,將黃岡市羅田縣城關(guān)鎮(zhèn)斜坡變形破壞總結(jié)為三種模型、四種表現(xiàn)模式,即坡面漫流型、層內(nèi)錯動型、直/折線型和楔形體型,可為斜坡變形破壞防治提供了技術(shù)參考。

摘要： 中國許多大型高邊坡大多采用大開挖削坡、深錨固治理方案,拉西瓦水電站右岸高邊坡岸坡陡峻,基巖裸露,溝梁相間,勘測階段經(jīng)過了詳細(xì)的地質(zhì)勘察,根據(jù)其可能失穩(wěn)破壞特征、不穩(wěn)定體類型及分布,施工治理均采用表面的清坡、削坡、錨桿、主動防護(hù)網(wǎng)、被動防護(hù)網(wǎng)、鋼筋籠擋墻等,未采用大開挖和深錨固方案,經(jīng)過多年的人工巡視及表面和深部監(jiān)測,邊坡穩(wěn)定性性良好。

摘要： 水位波動是影響河道岸堤邊坡穩(wěn)定性最常見的影響因素之一,過大和頻繁的水位變化會導(dǎo)致邊坡垮塌及河岸受侵蝕。以某河道工程為例,通過ABAQUS建立二維河道邊坡模型,采用有限元強(qiáng)度折減法分析不同河水水位下邊坡的滑動面變化和安全系數(shù)演化,給出邊坡安全系數(shù)隨水位深度的擬合公式。結(jié)果表明,初次水位消落會增大滑坡的體積,但邊坡安全系數(shù)隨著水位降低而增加;當(dāng)水位深8 m時,安全系數(shù)為1.55;而當(dāng)水位下降至1 m時,安全系數(shù)為2.19,增大41.87%。

摘要： 通過對不同干密度及含水量的重塑黃土進(jìn)行室內(nèi)抗拉強(qiáng)度試驗,探究軸向壓裂法致使試樣破壞的機(jī)理及一般規(guī)律,結(jié)果表現(xiàn)為黃土的抗拉變形破壞可分為4種類型:第一,高干密度低含水量,抗拉強(qiáng)度介于8-12kPa;第二,低干密度低含水量,抗拉強(qiáng)度介于4-8kPa;第三,高干密度高含水量,抗拉強(qiáng)度介于4-8kPa;第四,低干密度高含水量,抗拉強(qiáng)度介于4-8kPa,第一類、第二類破壞類型屬于脆性破壞,第三類、第四類屬于塑性破壞.重塑黃土抵抗變形最弱的含水量為15％.研究結(jié)果對黃土強(qiáng)度特性的理解具有一定的參考意義.

摘要： 底板巷預(yù)抽瓦斯是采煤工作面瓦斯治理的一個主要措施,而通常底板巷與煤層巷道距離較近,因此底板巷的不同的支護(hù)方式會對其上方煤層巷道造成不同的影響,本文以新義煤礦12050軌道順槽為研究對象,由于該軌道順槽底板巷變形嚴(yán)重,因此需要對底板巷進(jìn)行全斷面注漿,來控制底板巷的穩(wěn)定.運用相似模擬試驗的方法,分別觀測底板巷注漿和未注漿下軌道順槽的變形破壞情況,通過從巷道圍巖的位移變化規(guī)律和圍巖裂隙演化規(guī)律等方面進(jìn)行對比分析可以看出,底板巷注漿提高了其上部巷道圍巖穩(wěn)定性,并為同類地質(zhì)條件提供了一定的借鑒.

摘要： 煤巖是一種復(fù)料,通常由煤基質(zhì)、空隙和雜質(zhì)組成.其復(fù)雜的非均勻微觀結(jié)構(gòu)特性將導(dǎo)致其具有同樣復(fù)雜的變形破壞特征.因此,研究微觀下煤巖組成及結(jié)構(gòu)對破壞的影響具有重要意義.本文基于煤巖受載前的CT掃描圖像,通過逆向化建模手段,并將模型導(dǎo)入有限元軟件ANSYS與有限差分軟件FLAC3D進(jìn)行單軸壓縮條件下的變形特征分析,對比普通的數(shù)值模擬手段更能反映材料的非均勻性,也能更好的反映真實情況的煤巖變形破壞特征.

摘要： 充填法采礦是維護(hù)礦山穩(wěn)定、控制地壓變化以及限制圍巖變形的最有效的手段方法,這種方法被大量地應(yīng)用于金屬礦山的開采工程當(dāng)中.充填體作為礦體采出后的替代物,充入地下采空區(qū)后經(jīng)過相變-固結(jié)-承壓-提供反力-與圍巖相互作用等階段,與上覆巖層、下部礦體以及周圍圍巖形成了一個共同抵抗外部壓力又相互作用的系統(tǒng).這個系統(tǒng)在礦山開采狀態(tài)下如何維護(hù)自身穩(wěn)定以及相互作用所產(chǎn)生的變形破壞等都是需要進(jìn)行研究的問題.金川煤礦二礦區(qū)已經(jīng)進(jìn)行了幾十年的充填開采作業(yè),逐漸形成了體積非常巨大的充填體,而進(jìn)入深部開采工程后,上覆巨大充填體的受力穩(wěn)定問題直接關(guān)系到礦山的安全生產(chǎn).本文結(jié)合金川二礦區(qū)開采實際,在精確刻畫充填體三維形態(tài)特征的基礎(chǔ)上,采用數(shù)值模擬方法分析了大型充填礦山充填體的力學(xué)行為.模擬結(jié)果表明:充填體在開采時會出現(xiàn)整體受壓變形,最大剪應(yīng)力是導(dǎo)致充填體與國巖發(fā)生局部破壞的主要因素,對此根據(jù)充填體整體塑性屈服區(qū)域的分布和剪應(yīng)力分布情況,確定了破壞失穩(wěn)的危險區(qū)域.

摘要： 黃土邊坡的變形破壞一般與地表水入滲導(dǎo)致的地下水位上升有關(guān).然而,現(xiàn)場觀測發(fā)現(xiàn)黃土地區(qū)地表水入滲深度有限,降雨的濕潤峰一般在2m以內(nèi).自濕潤峰以下至地下水位之間很長一段的含水率是不變的,那么地表水是如何補(bǔ)給地下水的,一直存在爭議.為此,本文利用甘肅正寧縣地區(qū)的Q3黃土重塑樣進(jìn)行非飽和滲透特性的土柱試驗.在一個4m高的玻璃桶內(nèi)制備土樣,土柱上按一定間距插入水分計探頭,在頂部按每天1000mL水量均勻滲入水,測得給定時間沿土柱的含水率剖面.結(jié)果發(fā)現(xiàn),隨著補(bǔ)給時間的延長,濕潤峰下移,濕潤峰經(jīng)過的上半土柱含水率幾乎不變,當(dāng)濕潤峰到達(dá)土柱底部時,形成潛水位,這和現(xiàn)場觀察的現(xiàn)象一致.這說明在地表活動帶以下,飽和帶以上,雖然土的含水率不變,但存在著穩(wěn)定非飽和滲流,這是黃土地區(qū)地下水的唯一補(bǔ)給方式.

摘要： 金川鎳礦是我國重要的鎳礦資源基地,礦區(qū)內(nèi)巖體破碎、礦巖品位較高,龍首礦采用六角形進(jìn)路分層向下膠結(jié)充填采礦方法,西二采區(qū)上部礦體和充填體的塌陷對于下部中段采礦活動影響很大.本文對六角形分層向下充填造成礦體和充填體的變形破壞機(jī)理進(jìn)行分析,建立數(shù)值計算模型分析淺部和深部環(huán)境下巖體早分層膠結(jié)充填過程中塑性屈服區(qū)域和應(yīng)力場的變化.淺部礦體在自重應(yīng)力作用下,隨著分層開采的向下進(jìn)行,模型中塑性屈服區(qū)域逐漸增大.深部礦體受構(gòu)造應(yīng)力與自重應(yīng)力作用,開挖初期產(chǎn)生的塑性屈服區(qū)域較大,充填體上部圍巖也出現(xiàn)塑性屈服,隨著開挖充填向下進(jìn)行,垂直和水平構(gòu)造應(yīng)力使得應(yīng)力場重新分布,上部塑性屈服消失,模型屈服區(qū)域減小.淺部礦體向下分層充填開挖,自重應(yīng)力下,拉應(yīng)力區(qū)域主要集中于六角形斷面周圍尤其是頂板圍巖附近.深部水平和垂直構(gòu)造應(yīng)力改變了采場內(nèi)應(yīng)力狀態(tài),六角形斷面周圍拉應(yīng)力區(qū)域減小且分布更加均勻,有利于六角形斷面采場穩(wěn)定.但整個模型區(qū)域內(nèi)壓應(yīng)力升高,遠(yuǎn)離六角形斷面處易出現(xiàn)塑性屈服,長時間開挖充填會對巖體穩(wěn)定性產(chǎn)生不利影響.

摘要： 本文以思南縣水麻坨滑坡為例,在對該滑坡地質(zhì)環(huán)境和變形特征的基礎(chǔ)上,對滑坡的成因機(jī)制,變形破壞模式及發(fā)展趨勢進(jìn)行了進(jìn)一步分析.滑坡現(xiàn)處于整體蠕動變形滑移階段,后緣堆渣是誘發(fā)失穩(wěn)破壞的主導(dǎo)因素,滑坡后緣由于高速公路棄渣堆放,壓力加大,使下覆原狀土力學(xué)性質(zhì)降低,最后產(chǎn)生下滑,本文主要針對滑坡引發(fā)原因進(jìn)行分析和提出了相應(yīng)工程防治建議.

摘要： 巖石中不同礦物的形狀變化反映了巖石的變形破壞過程.在分析花崗巖試樣表面圖像不同礦物紋理特征基礎(chǔ)上,使用室內(nèi)單軸壓縮試驗視頻圖像和灰度分界閾值分割法,研究了單幀圖像中不同礦物的分布特征,使用形狀參數(shù)描述了巖石變形過程中不同成分的形狀特征,探討了不同成分區(qū)域形狀變化與裂隙擴(kuò)展過程的關(guān)系.結(jié)果表明,花崗巖變形過程中圓形度的大小順序為長石＞黑云母＞石英,內(nèi)切圓半徑的大小順序為黑云母＞長石＞石英;離散指數(shù)的大小順序為長石＞石英＞黑云母;長石承受了軸向力的主要部分,形狀變化與所處位置關(guān)系較大;破壞過程中裂隙面積出現(xiàn)大小順序為長石、石英、黑云母,裂隙擴(kuò)展較快時裂隙大多出現(xiàn)在長石和石英區(qū)域.

摘要： 以公路護(hù)欄吸能特性為背景,對超韌性水泥基復(fù)合材料制成的圓管試件進(jìn)行抗壓吸能試驗,研究不同配合比下各試件的抗壓強(qiáng)度和荷載與變形能力的關(guān)系,研究纖維摻量對試件抗壓強(qiáng)度的影響以及變形破壞和吸能特性,選出最適合的纖維摻量與配合比.試驗結(jié)果表明:合理的配合比和纖維摻量使超韌性水泥基復(fù)合材料制成的圓管具有較高的抗壓強(qiáng)度和良好的吸能能力.

摘要： 為了研究卸荷條件下裂隙的擴(kuò)展演化規(guī)律,利用數(shù)值模擬方法,研究了卸載條件下單裂隙幾何參數(shù)(傾角、長度)以及卸載速率對裂隙起裂、擴(kuò)展和巖樣破壞模式的影響,并分析了裂隙的受力機(jī)制.結(jié)果表明:裂隙的幾何參數(shù)以及圍壓卸載速率對其起裂、擴(kuò)展和巖樣破壞模式有顯著影響:傾角較小,裂隙較長時,起裂位置位于裂隙上,并隨傾角的增大和長度的減小,逐漸向尖端轉(zhuǎn)移;傾角越小,長度越長,卸載速率越快,裂隙起裂就越容易。

摘要： 本發(fā)明公開了一種試驗隧道內(nèi)部收斂變形及破壞狀態(tài)監(jiān)測裝置及工作方法，本發(fā)明包括兩個絲桿支架，兩個絲桿支架間設(shè)置有直線導(dǎo)軌和滾珠絲桿，直線導(dǎo)軌和滾珠絲桿上設(shè)置有傳感器臺座，滾珠絲桿連接轉(zhuǎn)動電機(jī)，傳感器臺座上設(shè)置有若干卡座。本發(fā)明在滾珠絲桿和直線導(dǎo)軌上設(shè)置有傳感器臺座，通過轉(zhuǎn)動電機(jī)帶動滾珠絲桿進(jìn)行轉(zhuǎn)動，能夠使傳感器臺座在隧道模型內(nèi)部能夠螺旋式前進(jìn)，本發(fā)明能夠更加準(zhǔn)確、完整、連續(xù)地記錄隧道在斷層錯動下的破壞與收斂變形的過程。

摘要： 本發(fā)明公開一種電子裝置經(jīng)多次破壞性測試的變形模擬方法，包括如下步驟：首先，建立N個有限元模型，且第i個有限元模型用于進(jìn)行電子裝置經(jīng)第i次破壞性測試的有限元分析，以得到電子裝置經(jīng)第i次破壞性測試的數(shù)值解答，N為大于1的整數(shù)，且i為1至N的整數(shù)；接著，由i為1開始，萃取第i個有限元模型得到的數(shù)值解答作為第i+1個有限元模型的可讀數(shù)據(jù)，并讓第i+1個有限元模型根據(jù)該可讀數(shù)據(jù)來進(jìn)行電子裝置經(jīng)第i+1次破壞性測試的有限元分析，直到第N個有限元模型進(jìn)行完電子裝置經(jīng)第N次破壞性測試的有限元分析。因此，電子裝置上的至少一零件因應(yīng)變/應(yīng)力累積而致的變形或破壞將能夠有效測出。

摘要： 一種地層沉降變形協(xié)調(diào)的防治煤礦立井井筒變形破壞的系統(tǒng)及方法，屬于防治煤礦立井井筒變形破壞的系統(tǒng)方法。具體為：①根據(jù)深厚松散層厚度與土層參數(shù)，計算井筒對周圍地層的沉降影響范圍；②對沉降影響范圍的地層中的失水含水層進(jìn)行注漿加固，注漿加固范圍可稍大于沉降影響范圍，達(dá)到止水加固的目的；③選擇合適的協(xié)調(diào)變形材料對影響范圍的地層邊界進(jìn)行豎直填充，材料能起到隔離地層豎向力，并能傳遞地層水平力的作用；④填充深度達(dá)到基巖面以下1m，填充方法可采用單鉆孔或多孔連續(xù)作業(yè)，鉆孔同時進(jìn)行填充，最終形成筒形包圍。本方法從協(xié)調(diào)地層沉降變形角度出發(fā)，隔離豎向變形以防止井壁附加力的產(chǎn)生并能保持水平力的存在保證井筒的穩(wěn)定。

摘要： 一種地層沉降變形協(xié)調(diào)的防治煤礦立井井筒變形破壞的系統(tǒng)及方法，屬于防治煤礦立井井筒變形破壞的系統(tǒng)方法。具體為：①根據(jù)深厚松散層厚度與土層參數(shù)，計算井筒對周圍地層的沉降影響范圍；②對沉降影響范圍的地層中的失水含水層進(jìn)行注漿加固，注漿加固范圍可稍大于沉降影響范圍，達(dá)到止水加固的目的；③選擇合適的協(xié)調(diào)變形材料對影響范圍的地層邊界進(jìn)行豎直填充，材料能起到隔離地層豎向力，并能傳遞地層水平力的作用；④填充深度達(dá)到基巖面以下1m，填充方法可采用單鉆孔或多孔連續(xù)作業(yè)，鉆孔同時進(jìn)行填充，最終形成筒形包圍。本方法從協(xié)調(diào)地層沉降變形角度出發(fā)，隔離豎向變形以防止井壁附加力的產(chǎn)生并能保持水平力的存在保證井筒的穩(wěn)定。

摘要： 本發(fā)明涉及一種空天地一體化采動覆巖變形破壞監(jiān)測系統(tǒng)及方法，涉及資源開采技術(shù)領(lǐng)域。本發(fā)明的一方面提供了一種監(jiān)測方法包括獲取目標(biāo)地區(qū)的地表沉陷數(shù)據(jù)；獲取所述目標(biāo)地區(qū)的地表淺層變形破壞數(shù)據(jù)；獲取所述目標(biāo)地區(qū)的地表深層變形破壞數(shù)據(jù)；根據(jù)獲取的所述地表沉陷數(shù)據(jù)、所述地表淺層變形破壞數(shù)據(jù)和所述地表深層變形破壞數(shù)據(jù)形成采動覆巖變形破壞動態(tài)模型，以獲取目標(biāo)地區(qū)的采動覆巖運移規(guī)律。本發(fā)明的另一方面提供了一種監(jiān)測系統(tǒng)。根據(jù)本發(fā)明的監(jiān)測系統(tǒng)和方法可全面并準(zhǔn)確的掌握采動覆巖活動規(guī)律，并且無需人工布設(shè)地面觀測點，降低了操作難度和觀測成本，適合應(yīng)用于具有面積較大、地形復(fù)雜等特點的礦區(qū)，或者人類難以到達(dá)的地區(qū)。

摘要： 本發(fā)明涉及厚松散層礦區(qū)采動地表變形破壞控制方法，具體涉及厚松散層礦區(qū)采動地表變形破壞阻隔控制方法。該方法包括以下步驟：1、收集地質(zhì)采礦資料，獲得采區(qū)位置及尺寸、煤系地層結(jié)構(gòu)、概率積分法預(yù)計參數(shù)、各巖層和松散層物理力學(xué)參數(shù)等數(shù)據(jù)信息；2、進(jìn)行開采沉陷預(yù)計，預(yù)測地表下沉盆地范圍、主要影響半徑，以及拐點等主要特征點的位置；3、在下沉盆地拐點附近距拐點不同距離的位置布設(shè)不同深度的隔離墻，通過數(shù)值模擬對各方案的控制效果進(jìn)行驗證；4、綜合評估各方案的控制效果和工程成本，確定最終的實施方案；5、在煤炭開采前，根據(jù)選定的方案修建地下隔離墻。本發(fā)明通過預(yù)先修建地下隔離墻，阻斷采動附加應(yīng)力的傳導(dǎo)路徑，阻擋墻體外側(cè)土體向采空區(qū)中心方向移動，將地表采動主要影響控制在隔離墻內(nèi)側(cè)，從而對外側(cè)區(qū)域起到保護(hù)作用。

摘要： 本發(fā)明公開了一種軟巖地層留煤柱采空區(qū)巷道變形破壞的模型試驗系統(tǒng)及方法，涉及巷道變形破壞模擬試驗技術(shù)領(lǐng)域。本發(fā)明根據(jù)煤礦工作面的實際參數(shù)與模型試驗系統(tǒng)的尺寸確定相似比尺，建立與現(xiàn)場工程情況相同的留煤柱采空區(qū)巷道變形破壞模型，留煤柱采空區(qū)巷道變形破壞模型內(nèi)等效設(shè)置有與現(xiàn)場情況相同的模擬巷道和采空區(qū)，模擬巷道上預(yù)制有切縫，利用模型試驗系統(tǒng)對試驗?zāi)Ｐ瓦M(jìn)行應(yīng)力加載，觀察應(yīng)力加載過程中巷道模型的變形破壞情況和收斂規(guī)律，獲取試驗?zāi)Ｐ偷膰鷰r變形規(guī)律和圍巖應(yīng)力演化規(guī)律，分析切縫對于巷道的保護(hù)效果。本發(fā)明直觀地揭示了軟巖動壓巷道的變形破壞機(jī)理，有利于指導(dǎo)控制軟巖動壓巷道的變形，提高煤礦的開采效率。

摘要： 本發(fā)明公開了一種矩形巷道圍巖變形破壞控制裝置及控制方法，屬于圍巖控制技術(shù)領(lǐng)域。包括防護(hù)板、錨桿和弧形板，防護(hù)板包括底邊防護(hù)板、側(cè)邊防護(hù)板和頂端防護(hù)板，防護(hù)板上均勻設(shè)置有錨桿孔，錨桿孔內(nèi)穿插有錨桿，側(cè)邊防護(hù)板的下端與底邊防護(hù)板垂直固定連接，側(cè)邊防護(hù)板的上端與頂端防護(hù)板兩端之間通過錨桿穿插連接有弧形板，弧形板的外側(cè)設(shè)置有控制裝置，控制裝置外側(cè)與巷道圍巖壁面貼合；通過調(diào)整直角套和弧形板之間的應(yīng)力支撐力；鎖死機(jī)構(gòu)便于在調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)調(diào)節(jié)夠進(jìn)行鎖死；直角套與其內(nèi)部可伸縮調(diào)節(jié)的齒板可針對不同尺寸的圍巖頂角進(jìn)行調(diào)節(jié)配合，并且與通過調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)與弧形板連接，避免頂角控制結(jié)構(gòu)的損壞，有利于增強(qiáng)局部的應(yīng)力支撐力。

摘要： 一種地層沉降變形協(xié)調(diào)的防治煤礦立井井筒變形破壞的系統(tǒng)，屬于防治煤礦立井井筒變形破壞的系統(tǒng)。具體為：①根據(jù)深厚松散層厚度與土層參數(shù)，計算井筒對周圍地層的沉降影響范圍；②對沉降影響范圍的地層中的失水含水層進(jìn)行注漿加固，注漿加固范圍可稍大于沉降影響范圍，達(dá)到止水加固的目的；③選擇合適的協(xié)調(diào)變形材料對影響范圍的地層邊界進(jìn)行豎直填充，材料能起到隔離地層豎向力，并能傳遞地層水平力的作用；④填充深度達(dá)到基巖面以下1m，填充方法可采用單鉆孔或多孔連續(xù)作業(yè)，鉆孔同時進(jìn)行填充，最終形成筒形包圍。本方法從協(xié)調(diào)地層沉降變形角度出發(fā)，隔離豎向變形以防止井壁附加力的產(chǎn)生并能保持水平力的存在保證井筒的穩(wěn)定。

摘要： 一種模擬極端環(huán)境下隧道襯砌變形破壞的試驗裝置,由封閉底板、封閉側(cè)板、封閉頂板相互垂直組成長方體封閉空間，在封閉底板上堆砌長方體圍巖，圍巖內(nèi)部長度方向上貫穿設(shè)置有隧道模型，圍巖長度方向底部間隔設(shè)置有若干組圍巖壓力盒、頂部設(shè)置有圍巖頂板，封閉頂板底部設(shè)置有滲流總管，滲流總管與圍巖頂板之間設(shè)置有滲流支管，隧道模型進(jìn)出口端均設(shè)置有濕度調(diào)節(jié)器和百葉扇，封閉空間內(nèi)設(shè)置有上控溫流體輸出管、下控溫流體輸出管、控溫流體分流管，上控溫流體輸出管和加熱裝置相連通，下控溫流體輸出管通過控溫流體回流管與加熱裝置相連通，本實用新型對于處治濕度和極端溫度場共同作用產(chǎn)生的隧道病害措施具有一定的指導(dǎo)意義，適應(yīng)性及可操作性強(qiáng)。