摘要： 為了更加深入的研究PDC齒切削已受損巖石的破巖規(guī)律,利用室內(nèi)PDC單齒破巖試驗(yàn)的方法,對(duì)常規(guī)PDC齒和錐形PDC齒進(jìn)行單齒重疊切削巖石對(duì)比試驗(yàn),研究2種齒形重疊切削巖石后的力響應(yīng)與破巖比功變化規(guī)律。研究結(jié)果表明:隨著重疊切削進(jìn)行,常規(guī)PDC齒與錐形PDC齒受力均增加,平均增加79.75%與36.5%。常規(guī)PDC齒的破巖比功總體呈下降趨勢(shì),平均下降20.5%,下降幅度隨切削深度增加而減小。錐形PDC齒的破巖比功在重疊切削中總體呈上升趨勢(shì),平均上升19.9%,上升幅度隨切削深度增加而增大。試驗(yàn)結(jié)果可為PDC鉆頭的布齒結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)。

摘要： 綜述了低溫微量潤(rùn)滑技術(shù)的最新進(jìn)展,闡明了研究成果中的關(guān)鍵科學(xué)問(wèn)題。首先,系統(tǒng)分析了從傳統(tǒng)設(shè)置到創(chuàng)新設(shè)計(jì)的低溫微量潤(rùn)滑裝備在切削中的應(yīng)用形式和工藝特點(diǎn)。其次,揭示了低溫微量潤(rùn)滑的冷卻潤(rùn)滑機(jī)理及其對(duì)切削熱力演變和工件表面質(zhì)量的影響機(jī)制。然后,基于低溫微量潤(rùn)滑的作用機(jī)理和應(yīng)用形式,系統(tǒng)分析了低溫微量潤(rùn)滑在車削、銑削、磨削中針對(duì)典型難加工金屬的應(yīng)用性能,發(fā)現(xiàn)低溫微量潤(rùn)滑技術(shù)對(duì)抑制熱力耦合損傷及提高表面質(zhì)量的效果優(yōu)于低溫或微量潤(rùn)滑單獨(dú)使用。最后,分析了該技術(shù)的局限性并展望了其發(fā)展方向,為低溫微量潤(rùn)滑技術(shù)的工程應(yīng)用提供了參考。

摘要： 綜述了切削法制備超細(xì)晶材料時(shí)加工參數(shù)和工藝條件對(duì)晶粒細(xì)化的影響,分析了切削法制備超細(xì)晶材料的力學(xué)性能、耐腐蝕性能和熱穩(wěn)定性等,探討了超聲振動(dòng)復(fù)合切削法制備超細(xì)晶材料的可能性。在超聲振動(dòng)加工中,材料受低應(yīng)力高速、高頻撞擊的影響,會(huì)發(fā)生嚴(yán)重的塑性變形,表面大尺寸的晶粒得到細(xì)化,同時(shí)超聲振動(dòng)還可以在材料表面形成表面微結(jié)構(gòu),進(jìn)一步改善材料性能。因而提出將切削法和超聲振動(dòng)相復(fù)合,高效制備具有功能微結(jié)構(gòu)的超細(xì)晶材料,為微型零件超細(xì)晶材料制備提供新的工藝選擇以及理論和技術(shù)支撐。

摘要： 為提高錠桿的加工質(zhì)量,以45號(hào)鋼為材料,用不同數(shù)控車床速度、進(jìn)給量、切削深度加工細(xì)長(zhǎng)軸零件,檢測(cè)零件尺寸精度及表面粗糙度,并采用正態(tài)分布和單因素對(duì)比試驗(yàn)進(jìn)行數(shù)據(jù)分析。在試驗(yàn)所采用的因素水平變動(dòng)范圍內(nèi),通過(guò)5組試驗(yàn)和數(shù)據(jù)分析結(jié)果表明:數(shù)控車削加工細(xì)長(zhǎng)軸類零件的精度整體分布規(guī)律基本符合正態(tài)分布;對(duì)于徑向和軸向尺寸精度,進(jìn)給量在車削中對(duì)精度的影響作用較為明顯;對(duì)于表面粗糙度,影響軸零件加工精度順序依次為進(jìn)給量、切削深度和切削速度。

摘要： 機(jī)械法聯(lián)絡(luò)通道技術(shù)采用了盾構(gòu)機(jī)從主隧道管片中掘進(jìn)進(jìn)、出洞的工藝,基于縮尺模型試驗(yàn)對(duì)該技術(shù)進(jìn)行研究,介紹機(jī)械法聯(lián)絡(luò)通道T接部位接收端切削模型試驗(yàn)裝置與測(cè)試方案,采集隧道管片結(jié)構(gòu)與周圍土體測(cè)試數(shù)據(jù),分析切削過(guò)程中切削洞口附近及主隧道變形、軸力、彎矩等變化規(guī)律。研究結(jié)果表明,主隧道應(yīng)力、應(yīng)變?cè)?font color="red">切削破洞過(guò)程中迅速增大,在盾構(gòu)機(jī)刀頭破洞露頭后迅速減小,內(nèi)力重分布現(xiàn)象明顯。在切削破洞過(guò)程中,主隧道環(huán)向軸力、環(huán)向彎矩呈負(fù)相關(guān)變化,隧道存在收縮、向內(nèi)變形趨勢(shì);主隧道軸向軸力、軸向彎矩呈正相關(guān)變化,隧道存在拉伸、向內(nèi)變形趨勢(shì)。考慮主隧道整體安全性,減小施工過(guò)程中彎矩對(duì)主隧道的影響,建議在主隧道內(nèi)部設(shè)置支撐。

摘要： 車銑加工通過(guò)將車刀更換為銑刀,增加銑刀轉(zhuǎn)動(dòng)自由度,基于工件轉(zhuǎn)動(dòng)和銑刀轉(zhuǎn)動(dòng)的合成運(yùn)動(dòng),完成對(duì)工件的加工。車銑加工具有斷屑更容易、切削溫度低、切削力小等優(yōu)點(diǎn),即使工件低速旋轉(zhuǎn),也能實(shí)現(xiàn)高速切削。對(duì)車銑加工的切削機(jī)理進(jìn)行了分析,具體包括刀具磨損機(jī)理、切屑形成機(jī)理、工件表面質(zhì)量、難加工材料切削等。

摘要： 目的比較兩種沉積方法制備的AlTiN涂層的切削性能。方法利用高功率脈沖磁控濺射技術(shù)(HiPIMS)和電弧離子鍍技術(shù)(AIP),在硬質(zhì)合金車刀片上沉積AlTiN涂層,比較和研究?jī)煞NAlTiN涂層的組織形貌特性及綜合性能。利用掃描電子顯微鏡和X射線能量色散譜儀,觀察和檢測(cè)涂層的生長(zhǎng)形貌和元素含量。采用激光共聚焦掃描顯微鏡表征涂層的表面粗糙度。使用X射線衍射儀分析涂層的物相結(jié)構(gòu)。使用納米壓痕儀測(cè)量涂層的納米硬度以及彈性模量。通過(guò)干式車削試驗(yàn)研究涂層刀具的切削性能,并對(duì)其磨損機(jī)理進(jìn)行分析。結(jié)果兩種涂層均為柱狀晶生長(zhǎng),HiPIMS制備的AlTiN涂層相較AIP制備的AlTiN涂層,具有更加光滑平整的表面。兩者壓痕硬度相近,約為30 GPa,但HiPIMS-AlTiN涂層的彈性模量更小。隨著切削距離的不斷增加,刀具后刀面磨損變得越來(lái)越嚴(yán)重,未涂層的車刀在切削1 min(180 m)時(shí),磨損量超過(guò)200μm,達(dá)到了失效標(biāo)準(zhǔn)。在相同條件下切削9 min(1620 m),AIP-AlTiN和HiPIMS-AlTiN兩種涂層刀具后刀面的磨損量分別為231μm和190μm,AIP-AlTiN涂層刀具已達(dá)到失效標(biāo)準(zhǔn)。結(jié)論干式車削316L不銹鋼時(shí),HiPIMS-AlTiN涂層刀具的切削壽命長(zhǎng)于AIP-AlTiN涂層刀具,切削過(guò)程中,兩種涂層刀具的主要磨損形式均為粘著磨損、磨粒磨損和氧化磨損。

摘要： 隨著工業(yè)生產(chǎn)科技的發(fā)展,近年來(lái)工業(yè)領(lǐng)域在材料的生產(chǎn)加工方面已經(jīng)大規(guī)模的應(yīng)用了數(shù)控加工設(shè)備,新設(shè)備、新技術(shù)的引入極大的提升了工廠的生產(chǎn)加工效率,降低了加工成本。當(dāng)然,新型的數(shù)控機(jī)械設(shè)備的引入也提高了操作難度,尤其在設(shè)備切削參數(shù)方面,需要編程技術(shù)人員更加合理的應(yīng)用數(shù)控程序,才能進(jìn)一步提升加工的質(zhì)量。很多工廠為了保證切削加工的質(zhì)量,也在大面積的推進(jìn)切削數(shù)據(jù)庫(kù)的開發(fā),但是隨著當(dāng)前金屬材料生產(chǎn)加工要求的提高,很多開設(shè)的切削數(shù)據(jù)庫(kù)由于缺少進(jìn)化機(jī)制,導(dǎo)致原有的切削參數(shù)老化,無(wú)法為當(dāng)前的切削加工作業(yè)提供有效指導(dǎo)?；诖?文章以銑削加工為研究對(duì)象,針對(duì)生產(chǎn)加工時(shí)如何對(duì)切削參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)置,在不斷優(yōu)化數(shù)據(jù)程序的基礎(chǔ)上保證切削作業(yè)的質(zhì)量。

摘要： 硬質(zhì)黏土的挖掘存在效率低的問(wèn)題,需要研究該種土質(zhì)的切削機(jī)理。利用數(shù)值模擬技術(shù),建立刀齒切削硬質(zhì)黏土的三維分析模型。土體的本構(gòu)模型采用非線性彈塑性模型,應(yīng)用單元損傷失效準(zhǔn)則模擬硬質(zhì)黏土的切屑,并基于顯式積分算法實(shí)現(xiàn)了硬質(zhì)黏土全物理過(guò)程的數(shù)值仿真,分析不同時(shí)刻的土體變形狀態(tài),得到刀齒的切削荷載。結(jié)果表明,對(duì)于所選定的硬質(zhì)黏土參數(shù),切削厚度分別為50、100和150 mm時(shí),數(shù)值模擬與切削試驗(yàn)的誤差分別為27%、9%和5%?？紤]到土體的不均勻性,建議用數(shù)值模擬結(jié)果的切削力峰值表達(dá)切削荷載。

摘要： 介紹在數(shù)控車床上利用正反兩把刀具分別加工特殊短齒梯形內(nèi)螺紋左右齒面的工藝方法,提高螺紋齒面加工質(zhì)量,實(shí)現(xiàn)螺紋副自旋的功能要求。

摘要： 華能太倉(cāng)電廠OMEGA350—510A型閉式循環(huán)冷卻泵由于揚(yáng)程遠(yuǎn)大于運(yùn)行所需值，且泵的設(shè)計(jì)流量也大于實(shí)際流 量較多?，F(xiàn)采用葉輪切削方法，將泵的流量、揚(yáng)程及功率降低至合理值。切削后投入運(yùn)行以來(lái)各項(xiàng)性能指標(biāo)均能滿足系 統(tǒng)需求，泵組運(yùn)行平穩(wěn)。

摘要： 利用TalyScan150型表面粗糙度測(cè)試儀對(duì)兩種典型復(fù)合材料切削試樣表面進(jìn)行測(cè)量,并對(duì)計(jì)算得到的表面粗糙度進(jìn)行比較分析,從材料自身性質(zhì)以及加工工藝兩個(gè)方面探索影響復(fù)合材料切削表面粗糙度的可能因素,為進(jìn)一步確定復(fù)合材料切削表面對(duì)各種影響因素的敏感性以及影響規(guī)律奠定基礎(chǔ).

摘要： 切削加工是制造業(yè)中的關(guān)鍵技術(shù)之一.炸藥脆性材料的切削機(jī)理和力學(xué)分析模型都不同于金屬材料,主要是二者材料的力學(xué)性能巨大差異造成的.作者利用LS-DYNA有限元程序,對(duì)炸藥此類脆性材料三維非正交切削加工進(jìn)行了數(shù)值模擬.在不考慮熱效應(yīng)情況下,分析了炸藥工件因切削而產(chǎn)生的變形和應(yīng)力.

摘要： 本文利用 UG／OPEN二次開發(fā)模塊實(shí)現(xiàn)了 UG／CAM下切削參數(shù)的智能選取和自動(dòng)設(shè)置功能。介紹了UG/CAM中切削參數(shù)的應(yīng)用研究。

摘要： 綠色冷卻技術(shù)是綠色制造的一個(gè)重要組成部分.冷卻氣體以射流形式作用于對(duì)金屬材料切削實(shí)驗(yàn)中,本文通過(guò)一些工藝參數(shù)因素變化,對(duì)射流冷卻,澆注冷卻和自然冷卻中的切削熱,表面粗糙度進(jìn)行了比較研究,我們可以得出這樣的結(jié)論:射流冷卻具有更好的冷卻效果和綠色環(huán)境.它可以廣泛用于傳統(tǒng)的和自動(dòng)化的綠色制造領(lǐng)域.

摘要： 隨著難加工材料的日益廣泛應(yīng)用,加熱切削已成為能夠加工這種材料的有效方法.本文針對(duì)加熱溫度與金屬組織變形的內(nèi)在關(guān)系進(jìn)行研究,提出基于組織形態(tài)最佳時(shí)切削的新概念.介紹了金屬超塑性的機(jī)理及滿足的條件.并對(duì)金屬材料實(shí)現(xiàn)超塑性狀態(tài)進(jìn)行研究,使其在激光(或等離子體弧)加熱輔助切削中獲得應(yīng)用.不僅提高了這類特種加工技術(shù)的效果,還推動(dòng)了它的實(shí)用進(jìn)程.

摘要： 本文概述了鋁合金鑄造、整料切削、鋁板拼焊加工軍用電子設(shè)備鋁合金機(jī)殼的三種方法,分別闡述了其各自特點(diǎn),從機(jī)械性能、加工工藝性、可行性、密封效果、表面處理、適用面、加工成本及周期等方面對(duì)三種方法進(jìn)行了分析,指出了每種加工方法的優(yōu)勢(shì)和不足.

摘要： 本文就半時(shí)效加熱溫度和保溫時(shí)間對(duì)QBe2鈹青銅硬度的影響進(jìn)行了試驗(yàn)研究,分析了半時(shí)效處理、對(duì)切削性能的影響和對(duì)全時(shí)效變形及硬度的影響.通過(guò)進(jìn)行220°C、240°C、260°C、280°C不同保溫時(shí)間的工藝試驗(yàn),繪制了QBe2鈹青銅半時(shí)效工藝曲線圖,并從熱處理、切削加工兩方面綜合考慮,給出了最佳半時(shí)效工藝路線,為鈹青銅合理加工提供了理論依據(jù).

摘要： 提供一種負(fù)型切削鑲刀，以及使用所述切削鑲刀的刀頭更換式旋轉(zhuǎn)切削工具，刀頭更換式旋轉(zhuǎn)切削工具系統(tǒng)以及切削加工方法，負(fù)型切削鑲刀具有四個(gè)粗加工用長(zhǎng)邊切削刃部和四個(gè)精加工用短邊切削刃部交替連結(jié)而成的切削刃，若裝配在粗加工用工具主體上就可進(jìn)行粗加工，若裝配在精加工用工具主體上就可進(jìn)行精加工。將這種切削鑲刀在用于粗加工或精加工后，再裝配到精加工用工具主體或粗加工用工具主體上，就可進(jìn)行精加工或粗加工，從而能夠不遺漏地使用切削刃全周。

摘要： 本發(fā)明提供一種切削鑲刀、具有該切削鑲刀的切削工具、以及使用該切削工具切削被切削件的切削方法。本發(fā)明的切削鑲刀具有上表面、下表面、位于所述上表面與所述下表面之間的側(cè)面、位于所述上表面與所述側(cè)面的交線部的上切削刃、位于所述下表面與所述側(cè)面的交線部的下切削刃。所述側(cè)面具有：沿厚度方向延伸至所述上表面且將所述上切削刃截?cái)喑啥鄠€(gè)分割上切削刃的至少一個(gè)上凹部、沿厚度方向延伸至所述下表面且將所述下切削刃截?cái)喑啥鄠€(gè)分割下切削刃的至少一個(gè)下凹部。所述至少一個(gè)上凹部與所述至少一個(gè)下凹部經(jīng)由沿寬度方向連續(xù)的厚壁部相互隔離。

摘要： 本發(fā)明提供一種切削工具，所述切削工具具備：第一切削鑲刀，其具有連接第一上表面與第一下表面的第一側(cè)面、位于第一上表面與第一側(cè)面的交叉部的第一切削刃及位于第一側(cè)面且以截?cái)嗟谝?font color="red">切削刃的方式到達(dá)第一上表面的第一槽部；第二切削鑲刀，其具有第二上表面、第二側(cè)面、位于第二上表面與第二側(cè)面的交叉部的第二切削刃及位于第二上表面中第二切削刃側(cè)的端部的切削刃強(qiáng)化部；刀夾，其安裝第一切削鑲刀和第二切削鑲刀，第一切削鑲刀及第二切削鑲刀以第一切削刃及第二切削刃位于刀夾的外周側(cè)、第一下表面與第二上表面接近、并且切削刃強(qiáng)化部的旋轉(zhuǎn)軌道與第一槽部的旋轉(zhuǎn)軌道一部分重疊的方式安裝于刀夾。

摘要： 本發(fā)明提供一種切屑排出性優(yōu)異的切削鑲刀。根據(jù)本發(fā)明的切削鑲刀，凹槽(21)的底面具有第一底面(211)和第二底面(212)，第一底面(211)與切削刃部(5)連續(xù)，第二底面(212)位于與第一底面(211)相比遠(yuǎn)離切削刃部(5)的一側(cè)且比第一底面(211)的遠(yuǎn)離切削刃部(5)的一側(cè)的端部的假想延長(zhǎng)線(L1)低的位置。進(jìn)而，在俯視下，一對(duì)傾斜面(23)位于與第一底面(211)的遠(yuǎn)離切削刃部(5)的一側(cè)的端部相比遠(yuǎn)離切削刃部(5)的一側(cè)。因此，生成的切屑一邊沉入被形成為比第一底面(211)的假想延長(zhǎng)線(L1)低位的空間一邊卷曲，由此切屑的卷曲的直徑變小。其結(jié)果是，切屑的排出方向穩(wěn)定，從而切屑的排出性變得良好。

摘要： 本發(fā)明提供一種切削鑲刀，具有：上表面、下表面、連接所述上表面和所述下表面的側(cè)面、位于所述上表面和所述側(cè)面的交叉部的切削刃、以及位于所述側(cè)面并自所述上表面朝向所述下表面延伸且將所述切削刃截?cái)嗟牟鄄?，所述槽部具有第一邊緣部及第二邊緣部，所述第一邊緣部及第二邊緣部位于該槽部的寬度方向的邊緣部且自所述上表面朝向所述下表面延伸，從?cè)面看，所述第一邊緣部具有第一分離部，該第一分離部位于所述上表面?zhèn)惹译S著靠近所述下表面而遠(yuǎn)離基準(zhǔn)線，該基準(zhǔn)線穿過(guò)所述槽部的寬度方向上的中點(diǎn)并大致垂直于所述下表面，并且，從側(cè)面看，所述第二邊緣部具有第二分離部，該第二分離部位于所述上表面?zhèn)惹译S著靠近所述下表面而遠(yuǎn)離所述基準(zhǔn)線。

摘要： 本發(fā)明提供一種切削鑲刀、具有該切削鑲刀的切削工具、以及使用該切削工具來(lái)切削被切削件的方法。本發(fā)明的切削鑲刀具備：位于上表面與下表面之間且具有延伸至上表面的上凹部的側(cè)面、位于上表面與側(cè)面的交線部且由上凹部截?cái)喽傻亩鄠€(gè)分割上切削刃。多個(gè)分割上切削刃的每個(gè)具有第一端部及第二端部，并且以從第一端部朝向第二端部而接近下表面的方式傾斜。多個(gè)分割上切削刃具有相互鄰接的第一分割上切削刃及第二分割上切削刃。第二分割上切削刃的第一端部在側(cè)視下位于比第一分割上切削刃的延長(zhǎng)線和通過(guò)第二分割上切削刃的第一端部且與切削鑲刀的中心軸平行的線的交點(diǎn)更加靠上方，并且位于與第一分割上切削刃的第二端部相同位置或下方。

摘要： 提供一種負(fù)型切削鑲刀，以及使用所述切削鑲刀的刀頭更換式旋轉(zhuǎn)切削工具，刀頭更換式旋轉(zhuǎn)切削工具系統(tǒng)以及切削加工方法，負(fù)型切削鑲刀具有四個(gè)粗加工用長(zhǎng)邊切削刃部和四個(gè)精加工用短邊切削刃部交替連結(jié)而成的切削刃，若裝配在粗加工用工具主體上就可進(jìn)行粗加工，若裝配在精加工用工具主體上就可進(jìn)行精加工。將這種切削鑲刀在用于粗加工或精加工后，再裝配到精加工用工具主體或粗加工用工具主體上，就可進(jìn)行精加工或粗加工，從而能夠不遺漏地使用切削刃全周。

摘要： 本發(fā)明提供一種切屑排出性優(yōu)異的切削鑲刀。根據(jù)本發(fā)明的切削鑲刀，凹槽(21)的底面具有第一底面(211)和第二底面(212)，第一底面(211)與切削刃部(5)連續(xù)，第二底面(212)位于與第一底面(211)相比遠(yuǎn)離切削刃部(5)的一側(cè)且比第一底面(211)的遠(yuǎn)離切削刃部(5)的一側(cè)的端部的假想延長(zhǎng)線(L1)低的位置。進(jìn)而，在俯視下，一對(duì)傾斜面(23)位于與第一底面(211)的遠(yuǎn)離切削刃部(5)的一側(cè)的端部相比遠(yuǎn)離切削刃部(5)的一側(cè)。因此，生成的切屑一邊沉入被形成為比第一底面(211)的假想延長(zhǎng)線(L1)低位的空間一邊卷曲，由此切屑的卷曲的直徑變小。其結(jié)果是，切屑的排出方向穩(wěn)定，從而切屑的排出性變得良好。

摘要： 本發(fā)明提供一種切削鑲刀、具有該切削鑲刀的切削工具、以及使用該切削工具來(lái)切削被切削件的方法。本發(fā)明的切削鑲刀具備：位于上表面與下表面之間且具有延伸至上表面的上凹部的側(cè)面、位于上表面與側(cè)面的交線部且由上凹部截?cái)喽傻亩鄠€(gè)分割上切削刃。多個(gè)分割上切削刃的每個(gè)具有第一端部及第二端部，并且以從第一端部朝向第二端部而接近下表面的方式傾斜。多個(gè)分割上切削刃具有相互鄰接的第一分割上切削刃及第二分割上切削刃。第二分割上切削刃的第一端部在側(cè)視下位于比第一分割上切削刃的延長(zhǎng)線和通過(guò)第二分割上切削刃的第一端部且與切削鑲刀的中心軸平行的線的交點(diǎn)更加靠上方，并且位于與第一分割上切削刃的第二端部相同位置或下方。

摘要： 本發(fā)明提供一種切削鑲刀、具有該切削鑲刀的切削工具、以及使用該切削工具切削被切削件的切削方法。本發(fā)明的切削鑲刀具有上表面、下表面、位于所述上表面與所述下表面之間的側(cè)面、位于所述上表面與所述側(cè)面的交線部的上切削刃、位于所述下表面與所述側(cè)面的交線部的下切削刃。所述側(cè)面具有：沿厚度方向延伸至所述上表面且將所述上切削刃截?cái)喑啥鄠€(gè)分割上切削刃的至少一個(gè)上凹部、沿厚度方向延伸至所述下表面且將所述下切削刃截?cái)喑啥鄠€(gè)分割下切削刃的至少一個(gè)下凹部。所述至少一個(gè)上凹部與所述至少一個(gè)下凹部經(jīng)由沿寬度方向連續(xù)的厚壁部相互隔離。