摘要： 針對(duì)等厚度薄板的彎曲問題,研究人員已給出了基于不同數(shù)值算法的經(jīng)典數(shù)值解。針對(duì)變厚度薄板彎曲問題的解答較少,且以有限元數(shù)值模擬計(jì)算為主,計(jì)算耗時(shí)較大。本文基于廣義積分變換原理建立了求解變厚度等效系統(tǒng)的廣義積分變換算法,分析了線性和二次變化的變厚度板在多種邊界條件下的彎曲問題,利用文獻(xiàn)已發(fā)表結(jié)果同本文建立的廣義積分變換解進(jìn)行驗(yàn)證。計(jì)算結(jié)果表明,本文建立的基于廣義積分變換的變厚度板彎曲求解方法具有較高準(zhǔn)確性。同時(shí),通過參數(shù)化分析手段,分別利用廣義積分變換方法和有限元數(shù)值模擬方法討論了不同邊界約束和長(zhǎng)寬比等條件對(duì)中心點(diǎn)處撓度的影響,計(jì)算結(jié)果具有較好的一致性,證明本文建立的廣義積分變換方法可用于求解變厚度板彎曲問題,且具有較高的準(zhǔn)確性。

摘要： 玻璃屬于典型的脆性材料,作為建筑幕墻、飛機(jī)/高鐵/客車風(fēng)擋和側(cè)窗、耐壓視窗、沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)堵蓋等結(jié)構(gòu)件應(yīng)用時(shí),其力學(xué)性能備受關(guān)注。目前,玻璃抗均布載荷的研究主要涉及:(1)探尋表征玻璃抗均布載荷特性的方法,如撓度、應(yīng)變率、拉應(yīng)力和抗靜壓強(qiáng)度等,但目前尚未建立統(tǒng)一的評(píng)測(cè)方法;(2)利用Ansys等計(jì)算軟件模擬仿真玻璃抗均布載荷特性,不僅為玻璃構(gòu)件設(shè)計(jì)提供性能評(píng)測(cè)依據(jù),而且可避免破壞性考核實(shí)驗(yàn)。針對(duì)上述兩大研究熱點(diǎn),本文綜述了玻璃抗均布載荷特性的國(guó)內(nèi)外研究進(jìn)展,并展望了發(fā)展趨勢(shì)。

摘要： 為了研究局部爆炸載荷與均布載荷耦合作用下固支鋼板的破壞效應(yīng),進(jìn)行了局部爆炸載荷單獨(dú)作用下固支鋼板的破壞試驗(yàn),通過建立有限元模型,對(duì)局部爆炸載荷單獨(dú)作用下鋼板的破壞進(jìn)行模擬,驗(yàn)證了仿真模型的準(zhǔn)確性,開展了單獨(dú)局部爆炸載荷作用、單獨(dú)均布載荷作用以及局部爆炸載荷和均布載荷耦合作用下固支鋼板的破壞效應(yīng)的研究;研究結(jié)果表明:局部爆炸載荷與均布載荷耦合作用下鋼板會(huì)出現(xiàn)反向花瓣式破裂,且破壞程度更嚴(yán)重,造成的鋼板破口直徑是單獨(dú)局部爆炸加載下破口直徑的1.4~1.8倍。

摘要： 為了研究局部爆炸載荷與均布載荷耦合作用下固支鋼板的破壞效應(yīng),進(jìn)行了局部爆炸載荷單獨(dú)作用下固支鋼板的破壞試驗(yàn),通過建立有限元模型,對(duì)局部爆炸載荷單獨(dú)作用下鋼板的破壞進(jìn)行模擬,驗(yàn)證了仿真模型的準(zhǔn)確性,開展了單獨(dú)局部爆炸載荷作用、單獨(dú)均布載荷作用以及局部爆炸載荷和均布載荷耦合作用下固支鋼板的破壞效應(yīng)的研究;研究結(jié)果表明:局部爆炸載荷與均布載荷耦合作用下鋼板會(huì)出現(xiàn)反向花瓣式破裂,且破壞程度更嚴(yán)重,造成的鋼板破口直徑是單獨(dú)局部爆炸加載下破口直徑的1.4～1.8倍.

摘要： 利用材料力學(xué)假設(shè)方法研究了膠接懸臂梁在均布載荷作用下的變形計(jì)算和膠層內(nèi)剪切應(yīng)力的分布問題,并利用算例說(shuō)明了梁的變形和膠接層內(nèi)剪切應(yīng)力隨不同E2/E1時(shí)的變化情況.算例結(jié)果表明,膠接梁撓度變化曲線和膠層內(nèi)剪切應(yīng)力分布曲線都隨著E2/E1的增大呈下降趨勢(shì),且膠層內(nèi)剪切應(yīng)力峰值靠近固定端一側(cè).

摘要： 文中介紹了脈動(dòng)式索道的基本工作原理和特點(diǎn),分別敘述了脈動(dòng)式索道的單集中載荷模型和多集中載荷模型,并對(duì)存在的問題進(jìn)行了簡(jiǎn)要論述,提出了一種新的等效均布載荷計(jì)算模型,介紹了3種計(jì)算模型各自對(duì)應(yīng)的索跨計(jì)算函數(shù),并結(jié)合實(shí)際算例對(duì)這3種模型的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析比較.根據(jù)分析結(jié)果,得出了多集中載荷模型和等效均布載荷模型相對(duì)于單集中載荷模型具有一定技術(shù)優(yōu)勢(shì)的結(jié)論,對(duì)脈動(dòng)式索道計(jì)算模型的改進(jìn)有參考意義.

摘要： 電纜橋架的安全工作載荷是影響安全、耗材及價(jià)格的關(guān)鍵數(shù)據(jù).歷次規(guī)程修訂都沒有深入研究,本文結(jié)合《彩色涂層不銹鋼電纜橋架工程技術(shù)規(guī)程》編制進(jìn)行專題研究,得出不一樣的結(jié)果.

摘要： 針對(duì)單跨三次超靜定等截面梁解析解求解難題,結(jié)合彈性力學(xué)逆解法思想,編制Maple程序,得到了其應(yīng)力分量和位移分量,并對(duì)文獻(xiàn)[2]位移分量表達(dá)式進(jìn)行了修正和驗(yàn)證;結(jié)合應(yīng)力邊界和位移邊界條件,最終得到等截面梁的平面應(yīng)力解析解.同時(shí)針對(duì)具體算例,與文獻(xiàn)[3]和有限元計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了撓曲線精度對(duì)比;結(jié)果證明,文章的解析解與有限元模擬最大撓度值為同一數(shù)量級(jí),更逼近于真實(shí)解.所以文章結(jié)果可為解決單跨三次超靜定梁的計(jì)算問題提供參考和依據(jù).

摘要： 介紹了吸煤氣管道設(shè)計(jì)模型的建立和強(qiáng)度計(jì)算方法.通過此計(jì)算方法,可找到在風(fēng)載荷作用下吸煤氣管道所承受的拉應(yīng)力和壓應(yīng)力的最大值位置.此計(jì)算方法已成功應(yīng)用于工程設(shè)計(jì),并且通過了苛刻的自然環(huán)境檢驗(yàn).

摘要： 以導(dǎo)彈天線罩回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象,采用有限元分析方法,在迎風(fēng)面峰值熱環(huán)境850°C、最大均布載荷0.3 MPa的極端工況下,分別求得回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的溫度場(chǎng)、靜力場(chǎng)和熱力耦合場(chǎng)下的變形與應(yīng)力分布;同時(shí)求得該結(jié)構(gòu)在不發(fā)生破壞情況下的最大安全載荷。結(jié)果表明:在溫度場(chǎng)下回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)表面沿徑向具有較大溫度梯度,回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力出現(xiàn)在回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)與內(nèi)部連接環(huán)軸向交界的環(huán)向位置處;溫度載荷是影響回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)應(yīng)力應(yīng)變的主要因素。在保證結(jié)構(gòu)完整性的情況下,回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的最大安全載荷為1.0 MPa。相關(guān)研究結(jié)果可為薄壁回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的地面性能試驗(yàn)及可靠性設(shè)計(jì)提供參考。

摘要： 研究了計(jì)算通道參與實(shí)時(shí)控制的方法及可行性.從結(jié)構(gòu)試驗(yàn)中常規(guī)的控制過程著手,分析了引入計(jì)算通道作為反饋信號(hào)的可行性,通過均布載荷的葉片靜力試驗(yàn),以3個(gè)力傳感器之和作為虛擬輸入反饋,實(shí)現(xiàn)了實(shí)時(shí)控制加載,反饋與命令誤差小于1％FS.結(jié)果表明,計(jì)算通道參與實(shí)時(shí)控制,滿足強(qiáng)度試驗(yàn)要求,具有可行性.

摘要： 基于托盤在運(yùn)輸過程中，因道路狀況、交通工具、裝卸方式等因素造成上鋪板在關(guān)鍵位置處發(fā)生開裂從而造成包裝失效，研究托盤在集中載荷、均布載荷條件下最易發(fā)生開裂的位置，對(duì)托盤強(qiáng)度設(shè)計(jì)具有重要意義。

摘要： 埋設(shè)在土壤中的海底管道在波流作用下，有可能出現(xiàn)沖刷懸空，為了維護(hù)海底管道的安全，研究懸空管道的強(qiáng)度是十分必要的。懸空管道強(qiáng)度分析時(shí)邊界的選擇對(duì)結(jié)果產(chǎn)生很大的影響，本文基于Winkler梁模型處理懸空管道埋設(shè)區(qū)的邊界條件，利用管道的變形協(xié)調(diào)性，推導(dǎo)出了均布載荷和懸空段任意位置集中載荷作用下管道位移和內(nèi)力的解析解。和大型仿真軟件計(jì)算結(jié)果比較，驗(yàn)證了本方法的合理性，并分析了某工程區(qū)域懸空管中管的位移和內(nèi)力。

摘要： 中國(guó)實(shí)驗(yàn)快堆工程中，電纜的用量非常大。針對(duì)供貨廠家要求將電纜橋架的跨距由原來(lái)的1.8m改為0.9m，本文作了一些驗(yàn)證性的計(jì)算。計(jì)算中考慮了自重、電纜均布載荷、操作人員和工具重量、地震等載荷。通過有限元計(jì)算，提出了對(duì)某些載荷的控制，以便安全的鋪設(shè)電纜。

摘要： 本文研究了納米厚度的薄懸臂梁的半連續(xù)彎曲模型，分析了懸臂梁受集中力以及均布載荷的情形。結(jié)果表明，受集中力懸臂梁的半連續(xù)彎曲模型預(yù)言的撓度比連續(xù)模型偏小，而受均布載荷懸臂梁的半連續(xù)模型預(yù)言的撓度比連續(xù)模型偏大，但當(dāng)原子層數(shù)增加時(shí)，二者基本趨于一致。對(duì)等效楊氏模量隨尺度的變化提出了一個(gè)近似的分析模型，該模型與已有的分子動(dòng)力學(xué)模擬結(jié)果吻合；同時(shí)，初步分析了大變形下懸臂梁的極限載荷。對(duì)于懸臂梁受均布載荷情形，對(duì)比分析了連續(xù)模型、半連續(xù)模型和非局部模型的結(jié)果，當(dāng)厚度變大時(shí)，三種模型的結(jié)果趨于一致。

摘要： 通過材料力學(xué)理論計(jì)算和電測(cè)試驗(yàn)兩種方法，比較試件在相同載荷作用下的應(yīng)力狀態(tài)，研究了桁架的集中加載、均布加載以及跨梁的集中加載三種工況，以此論證跨梁和桁架的合理性以及桁架在集中和均布載荷下的合理性。

摘要： 建立了在各種剪切變形理論(經(jīng)典梁理論、一階剪切理論、高階剪切理論和正弦剪切理論)下功能梯度材料梁的控制方程.利用Navier方法求解了功能梯度材料簡(jiǎn)支梁在均布載荷作用下的靜態(tài)彎曲和自由振動(dòng)行為,數(shù)值比較了各種剪切理論下梁的變形、橫截面應(yīng)力分布以及自然頻率.結(jié)果表明,剪切變形、梁的跨高比、材料的非均勻性對(duì)于功能梯度材料梁的變形、應(yīng)力和自然頻率有很顯著的影響。

摘要： 本文采用修正迭代法討論了具有硬中心、外緣固定夾緊的開頂扁球殼在均布載荷及中心集中載荷聯(lián)合作用下的非線性穩(wěn)定問題。

摘要： 半掛車前后高差設(shè)計(jì)不合理直接導(dǎo)致輪胎異常磨損,影響使用使用壽命和行車安全.本文分析了半掛車前后高差設(shè)計(jì)的必要性,以及牽引車與半掛車匹配后前后高差的關(guān)系,提出設(shè)計(jì)階梯懸掛高度來(lái)均布軸荷,實(shí)現(xiàn)輪胎均勻受載的目的.

摘要： 半掛車前后高差設(shè)計(jì)不合理直接導(dǎo)致輪胎異常磨損,影響使用使用壽命和行車安全.本文分析了半掛車前后高差設(shè)計(jì)的必要性,以及牽引車與半掛車匹配后前后高差的關(guān)系,提出設(shè)計(jì)階梯懸掛高度來(lái)均布軸荷,實(shí)現(xiàn)輪胎均勻受載的目的.

摘要： 本發(fā)明提供了一種模擬均布風(fēng)載荷的裝置及使用方法，包括第一滑輪與第二滑輪，多個(gè)第二滑輪均布在被測(cè)物的一側(cè)，每個(gè)第二滑輪固定在被測(cè)物上為一處風(fēng)載荷加載點(diǎn)，多個(gè)第一滑輪端部固定，第一滑輪與第二滑輪通過繩索連接，在繩索的至少一端設(shè)有負(fù)載?？赏ㄟ^繩索與第一滑輪把負(fù)載的重力傳遞到第二滑輪上，第二滑輪固定在被測(cè)物上為一處風(fēng)載荷加載點(diǎn)，且風(fēng)載荷加載點(diǎn)數(shù)量可根據(jù)需要進(jìn)行布置，僅需要在繩索端部提供負(fù)載，即可對(duì)被測(cè)物施加等效風(fēng)載荷，以使被測(cè)物的風(fēng)載荷測(cè)量更為方便，風(fēng)載荷模擬更為真實(shí)，整體結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單緊湊，操作簡(jiǎn)單方便。

摘要： 本發(fā)明涉及試驗(yàn)加載領(lǐng)域，更具體的說(shuō)是一種平面均布矩形脈沖載荷加載裝置及加載方法，解決了現(xiàn)有技術(shù)中無(wú)法實(shí)現(xiàn)矩形瞬態(tài)加載的問題。一種平面均布矩形脈沖載荷加載裝置，包括試驗(yàn)艙室裝置、保壓裝置和控制系統(tǒng)，試驗(yàn)艙室裝置與保壓裝置通過若干管路相連，保壓裝置與控制系統(tǒng)電連接，控制系統(tǒng)與試驗(yàn)艙室裝置電連接，控制系統(tǒng)用于試驗(yàn)艙室裝置進(jìn)行加載試驗(yàn)時(shí)控制保壓裝置進(jìn)行輸出相應(yīng)的壓力，并控制的第一旋轉(zhuǎn)隔板組件與第二旋轉(zhuǎn)隔板組件動(dòng)作來(lái)完成對(duì)固定在試驗(yàn)艙室裝置上的備試件進(jìn)行矩形載荷的瞬態(tài)加載或卸載。它用于進(jìn)行矩形載荷的瞬態(tài)加載實(shí)驗(yàn)。

摘要： 本申請(qǐng)屬于飛機(jī)強(qiáng)度試驗(yàn)設(shè)計(jì)技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種均布載荷隨動(dòng)加載裝置，所述裝置包括固定板、囊外殼、沖壓囊及隨動(dòng)擋板，固定板用于固定試驗(yàn)件；囊外殼固定在固定板上，并與固定板共同形成容納腔，試驗(yàn)件的受壓測(cè)試部分位于容納腔內(nèi)，囊外殼的另一端設(shè)置有開口，試驗(yàn)件自所述開口伸出容納腔，囊外殼在開口處具有沿徑向方向設(shè)置的滑動(dòng)面；沖壓囊設(shè)置在容納腔內(nèi)，用于沖壓膨脹時(shí)對(duì)試驗(yàn)件的受壓測(cè)試部分施加載荷；隨動(dòng)擋板為具有通孔的環(huán)形板，所述通孔適配套接在試驗(yàn)件上，環(huán)形板滑動(dòng)設(shè)置在所述滑動(dòng)面上。本申請(qǐng)?jiān)跊_壓囊安裝空間的開口處設(shè)置隨動(dòng)擋板，既保證了在該開口處預(yù)留試驗(yàn)件變形的開口空間，又保證了沖壓囊不會(huì)自該開口空間擠出。

摘要： 本發(fā)明公開了一種橫向均布載荷作用下圓形薄膜最大撓度的確定方法：用一個(gè)內(nèi)半徑為a的夾緊裝置將一個(gè)厚度為h、楊氏彈性模量為E、泊松比為ν的薄膜固定夾緊，從而形成一個(gè)半徑為a的周邊固定夾緊的圓形薄膜結(jié)構(gòu)，并對(duì)該圓形薄膜橫向施加一個(gè)均布載荷q，使圓形薄膜產(chǎn)生軸對(duì)稱變形，那么基于該圓形薄膜軸對(duì)稱變形問題的靜力平衡分析，利用載荷q的測(cè)量值，就可以確定圓形薄膜軸對(duì)稱變形后的最大撓度wm。

摘要： 本申請(qǐng)屬于飛機(jī)加筋壁板設(shè)計(jì)領(lǐng)域，涉及一種均布載荷作用下加筋壁板應(yīng)力快速評(píng)估方法。該方法包括步驟：確定加筋壁板的周邊固定方式；確定加筋壁板所承受的均布載荷P；確定加筋壁板短邊b與厚度δ的比值b/δ；若所述加筋壁板為正方形板，則通過正方形應(yīng)力表查找所述正方形板的中心應(yīng)力，若所述加筋壁板為矩形板，則進(jìn)一步包括：確定加筋壁板長(zhǎng)邊與短邊的比值a/b；按加筋壁板周邊固定方式，通過矩形中心應(yīng)力及矩形邊緣應(yīng)力表查找矩形板的中心應(yīng)力及邊緣中心應(yīng)力與正方形板的中心應(yīng)力的修正參數(shù)，根據(jù)修正參數(shù)確定矩形板的應(yīng)力。本申請(qǐng)可操作性強(qiáng)，在飛行器初步設(shè)計(jì)階段，能夠快速評(píng)估結(jié)構(gòu)承載能力、重量估算并初步確定結(jié)構(gòu)參數(shù)。

摘要： 本發(fā)明公開了一種橫向均布載荷下環(huán)形薄膜彈性能的確定方法，其特征在于：對(duì)一塊內(nèi)邊緣夾緊而外邊緣固定夾緊的最初平坦的環(huán)形薄膜施加一個(gè)橫向均布載荷q，使其產(chǎn)生軸對(duì)稱變形，其中，環(huán)形薄膜的楊氏彈性模量為E、泊松比為ν、厚度為h、內(nèi)半徑為b、外半徑為a，環(huán)形薄膜內(nèi)邊緣夾緊裝置的外半徑為b，環(huán)形薄膜外邊緣固定夾緊裝置的內(nèi)半徑為a，那么在忽略了環(huán)形薄膜內(nèi)邊緣夾緊裝置的自重后，基于對(duì)該環(huán)形薄膜軸對(duì)稱變形問題的靜力平衡分析，利用橫向均布載荷q的測(cè)量值，就可以確定出該環(huán)形薄膜軸對(duì)稱變形后的彈性能U。

摘要： 本發(fā)明公開了一種橫向均布載荷下環(huán)形薄膜最大撓度的確定方法，其特征在于：對(duì)一塊內(nèi)邊緣夾緊而外邊緣固定夾緊的最初平坦的環(huán)形薄膜施加一個(gè)橫向均布載荷q，使其產(chǎn)生軸對(duì)稱變形，其中，環(huán)形薄膜的楊氏彈性模量為E、泊松比為ν、厚度為h、內(nèi)半徑為b、外半徑為a，環(huán)形薄膜內(nèi)邊緣夾緊裝置的外半徑為b，環(huán)形薄膜外邊緣固定夾緊裝置的內(nèi)半徑為a，那么在忽略了環(huán)形薄膜內(nèi)邊緣夾緊裝置的自重后，基于對(duì)該環(huán)形薄膜軸對(duì)稱變形問題的靜力平衡分析，利用橫向均布載荷q的測(cè)量值，就可以確定出該環(huán)形薄膜軸對(duì)稱變形后的最大撓度w

摘要： 本發(fā)明公開了橫向均布載荷下帶硬芯的環(huán)形薄膜的最大應(yīng)力的確定方法：將一塊最初平坦、楊氏彈性模量為E、泊松比為ν、厚度為h、外半徑為a、內(nèi)半徑為b、且內(nèi)邊緣與一塊圓薄板剛性連接的環(huán)形薄膜的外邊緣固定夾緊，并對(duì)環(huán)形薄膜和圓薄板施加一個(gè)橫向均布載荷q，使環(huán)形薄膜產(chǎn)生軸對(duì)稱變形，那么在忽略了圓薄板的自重及變形后，基于對(duì)該環(huán)形薄膜軸對(duì)稱變形問題的靜力平衡分析，利用橫向均布載荷q的測(cè)量值，就可以確定出軸對(duì)稱變形后的環(huán)形薄膜的最大應(yīng)力σ

摘要： 本發(fā)明公開了橫向均布載荷下帶硬芯的環(huán)形薄膜的撓度的確定方法：將一塊最初平坦、楊氏彈性模量為E、泊松比為ν、厚度為h、外半徑為a、內(nèi)半徑為b、且內(nèi)邊緣與一塊圓薄板剛性連接的環(huán)形薄膜的外邊緣固定夾緊，并對(duì)環(huán)形薄膜和圓薄板施加一個(gè)橫向均布載荷q，使環(huán)形薄膜產(chǎn)生軸對(duì)稱變形，那么在忽略了圓薄板的自重及變形后，基于對(duì)該環(huán)形薄膜軸對(duì)稱變形問題的靜力平衡分析，利用橫向均布載荷q的測(cè)量值，就可以確定出軸對(duì)稱變形后的環(huán)形薄膜上各點(diǎn)的撓度w(r)，其中b≤r≤a。

摘要： 本發(fā)明公開了橫向均布載荷下帶硬芯的環(huán)形薄膜的彈性能的確定方法：將一塊最初平坦、楊氏彈性模量為E、泊松比為ν、厚度為h、外半徑為a、內(nèi)半徑為b、且內(nèi)邊緣與一塊圓薄板剛性連接的環(huán)形薄膜的外邊緣固定夾緊，并對(duì)環(huán)形薄膜和圓薄板施加一個(gè)橫向均布載荷q，使環(huán)形薄膜產(chǎn)生軸對(duì)稱變形，那么在忽略了圓薄板的自重及變形后，基于對(duì)該環(huán)形薄膜軸對(duì)稱變形問題的靜力平衡分析，利用橫向均布載荷q的測(cè)量值，就可以確定出軸對(duì)稱變形后的環(huán)形薄膜的彈性能U。