摘要： 背景:種植磁性覆蓋義齒借助種植體、磁性附著體及口腔黏膜為義齒提供固位、支持和穩(wěn)定,因此種植磁性覆蓋義齒對(duì)無(wú)牙頜患者特別是頜骨狀況不理想的患者尤為合適.目的:比較下頜骨種植體支持的平面型及彈性襯墊型磁性附著體義齒在正常骨質(zhì)和骨質(zhì)疏松狀態(tài)下的生物力學(xué)特性.方法:選取1例符合要求的無(wú)牙頜患者下頜骨、覆蓋義齒CT數(shù)據(jù),建立包含下頜骨、種植體、磁性附著體及覆蓋義齒的三維有限元模型,其中骨質(zhì)狀態(tài)有正常骨質(zhì)與骨質(zhì)疏松兩種情況,磁性附著體有平面型及彈性襯墊型兩種.對(duì)每種模型的覆蓋義齒施加4個(gè)加載力,分別為下頜切牙的垂直向加載力、右下尖牙的垂直向加載力、右下第一磨牙的垂直向和傾斜向(頰舌向傾斜45°)加載力,加載力大小均為100 N,分析皮質(zhì)骨和松質(zhì)骨的最大應(yīng)力.結(jié)果 與結(jié)論:①在同一磁性附著體與加載力下,正常頜骨種植體周圍皮質(zhì)骨的最大應(yīng)力大于骨質(zhì)疏松狀態(tài)下的皮質(zhì)骨;當(dāng)施加右下第一磨牙傾斜向加載力時(shí),種植體周圍的皮質(zhì)骨應(yīng)力值是垂直向加載的2倍以上;當(dāng)加載條件相同時(shí),無(wú)論是正常頜骨還是骨質(zhì)疏松頜骨,平面型磁性附著體的應(yīng)力值均高于彈性襯墊型磁性附著體.②在同一磁性附著體與加載力下,正常頜骨種植體周圍松質(zhì)骨的最大應(yīng)力均大于骨質(zhì)疏松狀態(tài)下的松質(zhì)骨;當(dāng)施加右下第一磨牙傾斜向加載力時(shí),種植體周圍的松質(zhì)骨應(yīng)力值是垂直向加載的2倍以上;兩種磁性附著體在垂直向力加載下,正常頜骨種植體周圍松質(zhì)骨的最大應(yīng)力大于骨質(zhì)疏松狀態(tài)下的松質(zhì)骨;當(dāng)加載條件相同時(shí),無(wú)論是正常頜骨還是骨質(zhì)疏松頜骨,平面型磁性附著體的應(yīng)力值均明顯高于彈性襯墊型磁性附著體.③結(jié)果 表明,在骨質(zhì)疏松狀態(tài)下,頜骨所受的低應(yīng)力源于骨組織更大的彈性形變,不利于骨結(jié)合,側(cè)向力會(huì)造成種植體周圍更大的應(yīng)力產(chǎn)生,不利于種植體的穩(wěn)定性.

摘要： 背景:種植磁性覆蓋義齒借助種植體、磁性附著體及口腔黏膜為義齒提供固位、支持和穩(wěn)定,因此種植磁性覆蓋義齒對(duì)無(wú)牙頜患者特別是頜骨狀況不理想的患者尤為合適。目的:比較下頜骨種植體支持的平面型及彈性襯墊型磁性附著體義齒在正常骨質(zhì)和骨質(zhì)疏松狀態(tài)下的生物力學(xué)特性。方法:選取1例符合要求的無(wú)牙頜患者下頜骨、覆蓋義齒CT數(shù)據(jù),建立包含下頜骨、種植體、磁性附著體及覆蓋義齒的三維有限元模型,其中骨質(zhì)狀態(tài)有正常骨質(zhì)與骨質(zhì)疏松兩種情況,磁性附著體有平面型及彈性襯墊型兩種。對(duì)每種模型的覆蓋義齒施加4個(gè)加載力,分別為下頜切牙的垂直向加載力、右下尖牙的垂直向加載力、右下第一磨牙的垂直向和傾斜向(頰舌向傾斜45°)加載力,加載力大小均為100 N,分析皮質(zhì)骨和松質(zhì)骨的最大應(yīng)力。結(jié)果與結(jié)論:(1)在同一磁性附著體與加載力下,正常頜骨種植體周圍皮質(zhì)骨的最大應(yīng)力大于骨質(zhì)疏松狀態(tài)下的皮質(zhì)骨;當(dāng)施加右下第一磨牙傾斜向加載力時(shí),種植體周圍的皮質(zhì)骨應(yīng)力值是垂直向加載的2倍以上;當(dāng)加載條件相同時(shí),無(wú)論是正常頜骨還是骨質(zhì)疏松頜骨,平面型磁性附著體的應(yīng)力值均高于彈性襯墊型磁性附著體。(2)在同一磁性附著體與加載力下,正常頜骨種植體周圍松質(zhì)骨的最大應(yīng)力均大于骨質(zhì)疏松狀態(tài)下的松質(zhì)骨;當(dāng)施加右下第一磨牙傾斜向加載力時(shí),種植體周圍的松質(zhì)骨應(yīng)力值是垂直向加載的2倍以上;兩種磁性附著體在垂直向力加載下,正常頜骨種植體周圍松質(zhì)骨的最大應(yīng)力大于骨質(zhì)疏松狀態(tài)下的松質(zhì)骨;當(dāng)加載條件相同時(shí),無(wú)論是正常頜骨還是骨質(zhì)疏松頜骨,平面型磁性附著體的應(yīng)力值均明顯高于彈性襯墊型磁性附著體。(3)結(jié)果表明,在骨質(zhì)疏松狀態(tài)下,頜骨所受的低應(yīng)力源于骨組織更大的彈性形變,不利于骨結(jié)合,側(cè)向力會(huì)造成種植體周圍更大的應(yīng)力產(chǎn)生,不利于種植體的穩(wěn)定性。

摘要： 受載煤體的力學(xué)特性時(shí)刻發(fā)生變化,會(huì)導(dǎo)致煤體的孔隙率發(fā)生變化。為研究煤體孔隙率與煤體力學(xué)特性之間的變化關(guān)系,通過(guò)室內(nèi)三軸加載試驗(yàn),利用應(yīng)力-應(yīng)變計(jì)算出不同時(shí)刻受載煤體孔隙率,分析煤體孔隙率與不同受力狀態(tài)的關(guān)系,得出相同圍壓下孔隙率與軸壓呈現(xiàn)良好的負(fù)相關(guān)關(guān)系。通過(guò)計(jì)算不同受載煤體孔隙率變化量,可反映煤體經(jīng)歷不同力學(xué)受力狀態(tài)。同時(shí),煤體孔隙率變化影響煤體衰減系數(shù),利用首波幅值計(jì)算衰減系數(shù),發(fā)現(xiàn)衰減系數(shù)與軸壓呈現(xiàn)正相關(guān)關(guān)系,且孔隙率變化量與衰減系數(shù)變化量變化一致,驗(yàn)證了不同受載孔隙率變化量分析煤體力學(xué)受力狀況可行性,使分析更具有說(shuō)服性。

摘要： 溫度場(chǎng)與應(yīng)力場(chǎng)是影響碳質(zhì)千枚巖地層引水隧洞圍巖強(qiáng)度的重要因素。設(shè)定2因素4水平16組試驗(yàn),依據(jù)單軸與三軸試驗(yàn)結(jié)果,探討熱力耦合作用下碳質(zhì)千枚巖應(yīng)力-應(yīng)變曲線性態(tài)與破壞模式,得到了峰值強(qiáng)度變化規(guī)律;基于Mohr–Coulomb強(qiáng)度準(zhǔn)則(M–C)與Heok–Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則(H–B),分別建立了熱力耦合作用下Mohr–Coulomb–Thermal法(M–C–T)和Heok–Brown–Thermal法(H–B–T)兩種破壞強(qiáng)度計(jì)算方法。試驗(yàn)結(jié)果與理論分析表明,隨圍壓增大與溫度升高,碳質(zhì)千枚巖從脆性破壞逐漸轉(zhuǎn)為延性破壞,黏聚力、單軸抗壓強(qiáng)度和參數(shù)n隨溫度升高呈線性增大,內(nèi)摩擦角受溫度影響不顯著。通過(guò)試驗(yàn)值與計(jì)算對(duì)比分析,M–C–T法和H–B–T法均能較好地量化熱力耦合作用下碳質(zhì)千枚巖強(qiáng)度演化規(guī)律;誤差分析表明,前者計(jì)算誤差為-28.5%-7.7%,后者為-8.9%-5.6%,H–B–T法計(jì)算結(jié)果離散程度較小,穩(wěn)定性更高,且更偏向于安全。

摘要： 為了研究FDM 3D打印中常使用的材料作為機(jī)械結(jié)構(gòu)件(階梯軸)的可行性,采用三維建模軟件設(shè)計(jì)了標(biāo)準(zhǔn)拉伸樣件和階梯軸零件,基于有限體積法,使用Ansys Workbench軟件分別對(duì)三種材料PLA、ABS和PC進(jìn)行模擬分析。結(jié)果表明,PC材料具有較高的屈服強(qiáng)度和較小的變形,抗拉強(qiáng)度和抗彎強(qiáng)度高,適合作為機(jī)械結(jié)構(gòu)件。

摘要： 直埋于機(jī)場(chǎng)航站樓周邊的天然氣供氣管道,受附近飛機(jī)起降、下穿地鐵運(yùn)營(yíng)及臨時(shí)重車過(guò)路影響,可能會(huì)發(fā)生形變及破裂事故。因而,本項(xiàng)目結(jié)合了航站樓建筑布局特點(diǎn)及供氣管道的敷設(shè)路由,確定了最佳的供氣管道應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測(cè)方法,闡述了應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的工作原理、應(yīng)變計(jì)的選擇、主控制器的選擇、通訊組網(wǎng)結(jié)構(gòu)、HMI組態(tài)軟件、監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的應(yīng)用。本套監(jiān)測(cè)系統(tǒng)應(yīng)用在成都市一大型機(jī)場(chǎng)的天然氣供氣管網(wǎng)中,通過(guò)對(duì)監(jiān)測(cè)點(diǎn)獲取的應(yīng)力、應(yīng)變等數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析研究,做到了對(duì)監(jiān)測(cè)點(diǎn)處管道應(yīng)力、應(yīng)變等狀態(tài)的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè),為供氣管網(wǎng)在外力作用下可能發(fā)生的變形及斷裂事故提供了事故預(yù)警保障,此項(xiàng)目也可對(duì)其他大型機(jī)場(chǎng)航站樓周邊天然氣供氣管網(wǎng)的事故預(yù)警提供參考。

摘要： 激光選區(qū)熔化工藝可以實(shí)現(xiàn)復(fù)雜零件的快速成型制造,以空壓機(jī)的陰陽(yáng)螺桿轉(zhuǎn)子為研究對(duì)象,首先運(yùn)用UG對(duì)陰陽(yáng)螺桿轉(zhuǎn)子進(jìn)行了三維模型的建立,其次運(yùn)用SLM專用仿真軟件Simufact Additive對(duì)其打印過(guò)程進(jìn)行了模擬;最后得出了其應(yīng)力應(yīng)變分布范圍與最大應(yīng)力應(yīng)變。通過(guò)虛擬打印可以防止因殘余應(yīng)力過(guò)大導(dǎo)致螺桿轉(zhuǎn)子開(kāi)裂、支撐不足使螺桿轉(zhuǎn)子的變形過(guò)大與工作強(qiáng)度降低等缺陷,可以為螺桿轉(zhuǎn)子的SLM成型加工提供相應(yīng)的參考。

摘要： 通過(guò)對(duì)裂縫帶的建模,解決了圓柱形頸縮引起的路基應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)問(wèn)題?；贏.I.Bonkin雙線性約束,得到了基于考慮路基非線性特性的解決方案,并以應(yīng)力應(yīng)變等值場(chǎng)形式給出了直觀的結(jié)果。該方案提出了一種分析模型,其采用了雙線性規(guī)律變化的路基反力系數(shù),該分析模型可以考慮在建筑物和構(gòu)造抗巖溶地基中使用。

摘要： 為研究石墨礦尾礦砂骨料混凝土的力學(xué)特性,對(duì)4種石墨尾砂摻量的混凝土開(kāi)展單軸壓縮試驗(yàn),同時(shí)獲取了壓縮過(guò)程中的聲發(fā)射信號(hào),基于聲發(fā)射信號(hào)對(duì)材料損傷演化特征進(jìn)行評(píng)價(jià)。結(jié)果表明,混凝土試件的變形過(guò)程分為彈性、塑性、斷裂破壞和殘余變形4個(gè)主要階段;隨著石墨尾砂取代率增加,抗壓強(qiáng)度有增大趨勢(shì),并在石墨尾砂取代率超過(guò)30%后趨于穩(wěn)定。根據(jù)聲發(fā)射試驗(yàn)得到損傷因子與應(yīng)變的關(guān)系曲線;普通混凝土結(jié)構(gòu)損傷主要在塑性變形階段,尾礦砂改性混凝土的結(jié)構(gòu)性損傷集中在塑性變形和斷裂破壞階段;一定比例的石墨尾砂有助于加速形成水化凝膠物,從而增強(qiáng)強(qiáng)度和變形性能。

摘要： 通過(guò)對(duì)近年來(lái)對(duì)輪旋壓研究進(jìn)展進(jìn)行綜述,分析了對(duì)輪旋壓成形過(guò)程應(yīng)力應(yīng)變分布特征,總結(jié)了大直徑筒體對(duì)輪旋壓設(shè)備的研究進(jìn)展。最后,指出了對(duì)輪旋壓的研究方向及尚待開(kāi)展的工作。

摘要： 本文以改善導(dǎo)管在使用過(guò)程中的受力狀態(tài)為目標(biāo),在轉(zhuǎn)向器總成上對(duì)導(dǎo)管進(jìn)行應(yīng)力應(yīng)變測(cè)試.同時(shí),介紹測(cè)試過(guò)程中粘貼應(yīng)變片和引導(dǎo)出來(lái)應(yīng)變片導(dǎo)線等難點(diǎn)的方法,并描述如何在轉(zhuǎn)向器試驗(yàn)過(guò)程中測(cè)試應(yīng)力應(yīng)變,及解決實(shí)驗(yàn)過(guò)程中溫度對(duì)應(yīng)變片測(cè)量精度的干擾等難題的解決方法和對(duì)策.

摘要： 文中針對(duì)某循環(huán)球式動(dòng)力轉(zhuǎn)向器采用鑄鋁下殼體實(shí)現(xiàn)輕量化的方案進(jìn)行分析,利用ANSYS對(duì)殼體強(qiáng)度進(jìn)行模擬,同時(shí)對(duì)殼體薄弱區(qū)域進(jìn)行應(yīng)力應(yīng)變試驗(yàn)測(cè)試,最終實(shí)現(xiàn)循環(huán)球轉(zhuǎn)向器輕量化,為后續(xù)節(jié)能減排提供了合理的設(shè)計(jì)方案.

摘要： 采用三維有限元方法對(duì)某河床式水電站廠房9#壩段開(kāi)展整體應(yīng)力應(yīng)變和穩(wěn)定性分析,得到其正常運(yùn)行工況和檢修工況下壩體和壩基的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài).采用點(diǎn)強(qiáng)度儲(chǔ)備安全系數(shù)法、建基面整體強(qiáng)度儲(chǔ)備安全系數(shù)法、以及強(qiáng)度儲(chǔ)備安全系數(shù)法分析了各工況下9#機(jī)組壩段抗滑穩(wěn)定系數(shù),論證了其穩(wěn)定安全性,為設(shè)計(jì)提供了參考.研究表明,沿建基面積分所得強(qiáng)度儲(chǔ)備安全系數(shù)與降強(qiáng)法所得整體強(qiáng)度儲(chǔ)備安全系數(shù)誤差在2.73％～8.29％之內(nèi).

摘要： 漢京金融中心項(xiàng)目裙房鋼結(jié)構(gòu)以其異形屋面和懸挑桁架為施工難點(diǎn),其中懸挑桁架具有的特點(diǎn):伸臂懸挑結(jié)構(gòu)、大跨度、單榀異形桁架.本論文重點(diǎn)從桁架的分段、支撐節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)、安裝過(guò)程,以及安裝中桁架和支撐應(yīng)力應(yīng)變的控制作施工介紹,為此類復(fù)雜桁架的安裝總結(jié)施工技術(shù).

摘要： 本文通過(guò)鋼化玻璃生產(chǎn)方式與使用環(huán)境對(duì)鋼化自裂的原因進(jìn)行分析,找出鋼化玻璃自裂的主要原因與基本的預(yù)防手段.鋼化玻璃自裂的主要原因跟玻璃內(nèi)部應(yīng)力變化有關(guān)，在實(shí)際的安裝與使用過(guò)程中盡量減小玻璃內(nèi)部應(yīng)力變化，同步制造過(guò)程中針對(duì)特殊訂單建議采用均制法，提前引爆故障玻璃，以大面積的減少玻璃自爆。

摘要： 本文通過(guò)鋼化玻璃生產(chǎn)方式與使用環(huán)境對(duì)鋼化自裂的原因進(jìn)行分析,找出鋼化玻璃自裂的主要原因與基本的預(yù)防手段.鋼化玻璃自裂的主要原因跟玻璃內(nèi)部應(yīng)力變化有關(guān)，在實(shí)際的安裝與使用過(guò)程中盡量減小玻璃內(nèi)部應(yīng)力變化，同步制造過(guò)程中針對(duì)特殊訂單建議采用均制法，提前引爆故障玻璃，以大面積的減少玻璃自爆。

摘要： 本文通過(guò)鋼化玻璃生產(chǎn)方式與使用環(huán)境對(duì)鋼化自裂的原因進(jìn)行分析,找出鋼化玻璃自裂的主要原因與基本的預(yù)防手段.鋼化玻璃自裂的主要原因跟玻璃內(nèi)部應(yīng)力變化有關(guān)，在實(shí)際的安裝與使用過(guò)程中盡量減小玻璃內(nèi)部應(yīng)力變化，同步制造過(guò)程中針對(duì)特殊訂單建議采用均制法，提前引爆故障玻璃，以大面積的減少玻璃自爆。

摘要： 本文通過(guò)鋼化玻璃生產(chǎn)方式與使用環(huán)境對(duì)鋼化自裂的原因進(jìn)行分析,找出鋼化玻璃自裂的主要原因與基本的預(yù)防手段.鋼化玻璃自裂的主要原因跟玻璃內(nèi)部應(yīng)力變化有關(guān)，在實(shí)際的安裝與使用過(guò)程中盡量減小玻璃內(nèi)部應(yīng)力變化，同步制造過(guò)程中針對(duì)特殊訂單建議采用均制法，提前引爆故障玻璃，以大面積的減少玻璃自爆。

摘要： 既有研究表明,在混凝土基體中同時(shí)加入鋼(S)纖維和聚乙烯醇(PVA)纖維,形成S-PVA混雜纖維混凝土,可以顯著提升混凝土的綜合性能.在此基礎(chǔ)上,本文依據(jù)鋼纖維、PVA纖維長(zhǎng)度和摻量的不同,設(shè)計(jì)了17組試驗(yàn)組,完成了單軸受力全過(guò)程試驗(yàn).根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,定量分析了鋼纖維、PVA纖維對(duì)于改善混凝土彈性模量、材料韌性、抗拉抗壓強(qiáng)度及其峰值應(yīng)變的影響;提出了實(shí)用的S-pVA混雜纖維混凝土單軸受拉和受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線數(shù)學(xué)表達(dá)式.提出的計(jì)算公式與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好.

摘要： 既有研究表明,在混凝土基體中同時(shí)加入鋼(S)纖維和聚乙烯醇(PVA)纖維,形成S-PVA混雜纖維混凝土,可以顯著提升混凝土的綜合性能.在此基礎(chǔ)上,本文依據(jù)鋼纖維、PVA纖維長(zhǎng)度和摻量的不同,設(shè)計(jì)了17組試驗(yàn)組,完成了單軸受力全過(guò)程試驗(yàn).根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,定量分析了鋼纖維、PVA纖維對(duì)于改善混凝土彈性模量、材料韌性、抗拉抗壓強(qiáng)度及其峰值應(yīng)變的影響;提出了實(shí)用的S-pVA混雜纖維混凝土單軸受拉和受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線數(shù)學(xué)表達(dá)式.提出的計(jì)算公式與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好.

摘要： 一種用于應(yīng)力和/或應(yīng)變測(cè)量系統(tǒng)的應(yīng)力和/或應(yīng)變測(cè)量單元(10)，具有：參考觸點(diǎn)(14)、傳感器觸點(diǎn)(16)和集成到半導(dǎo)體材料中的第一電流鏡電路(18)，該第一電流鏡電路具有能附接或已附接在該參考觸點(diǎn)上的第一傳導(dǎo)路徑(18a)和能附接或已附接在該傳感器觸點(diǎn)上的第二傳導(dǎo)路徑(18b)，該第一傳導(dǎo)路徑包括至少一個(gè)第一晶體管(T1)，該第二傳導(dǎo)路徑包括至少一個(gè)第二晶體管(T2)，能夠?yàn)樵摰谝痪w管的第一反轉(zhuǎn)溝道定義垂直于該第一反轉(zhuǎn)溝道定向的半導(dǎo)體材料第一晶向并且能夠?yàn)樵摰诙w管的第二反轉(zhuǎn)溝道定義垂直于該第二反轉(zhuǎn)溝道定向的半導(dǎo)體材料第二晶向，該第一晶向相對(duì)于該第二晶向傾斜地定向。

摘要： 本發(fā)明公開(kāi)了一種可監(jiān)測(cè)瀝青路面應(yīng)變、模量以及應(yīng)力的集群式應(yīng)變傳感器，涉及應(yīng)變傳感器技術(shù)領(lǐng)域，其技術(shù)方案要點(diǎn)是包含了多個(gè)當(dāng)量模量各不相同的應(yīng)變傳感器單元，由于柔性套的軟化作用和連接桿的分離作用，每個(gè)應(yīng)變傳感器單元的測(cè)量都不會(huì)相互影響，并使得每個(gè)應(yīng)變傳感器單元測(cè)量方向保持一致，且承受相同的行車載荷，因此每一個(gè)應(yīng)變傳感器單元的輸出應(yīng)變僅與其當(dāng)量模量大小有關(guān)；由于每個(gè)應(yīng)變傳感器單元與瀝青混合料的模量比和應(yīng)變比滿足一一對(duì)應(yīng)的函數(shù)關(guān)系，且對(duì)應(yīng)函數(shù)關(guān)系相同，因此根據(jù)集群式應(yīng)變傳感器中的每個(gè)應(yīng)變傳感器單元的輸出應(yīng)變以及對(duì)應(yīng)模量就可以得到瀝青路面實(shí)際應(yīng)變和模量，同時(shí)還能進(jìn)一步計(jì)算出瀝青路面的應(yīng)力。

摘要： 本發(fā)明公布了一種混凝土應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測(cè)中無(wú)應(yīng)力應(yīng)變的相關(guān)分析法，其特征在于，包括以下步驟：1）、采集混凝土樣本數(shù)據(jù)，采用無(wú)應(yīng)力計(jì)測(cè)量混凝土相對(duì)于基準(zhǔn)時(shí)間的溫度變化量、以及相應(yīng)的無(wú)應(yīng)力應(yīng)變；2)、根據(jù)樣本數(shù)據(jù)利用計(jì)算機(jī)編程，從實(shí)測(cè)無(wú)應(yīng)力應(yīng)變中分離出溫度應(yīng)變和自生體積及干縮濕脹變形。本發(fā)明綜合效果良好、易于在計(jì)算機(jī)上實(shí)現(xiàn)，具有結(jié)果準(zhǔn)確、簡(jiǎn)單易行、普遍適用的優(yōu)點(diǎn)，能夠快速地從無(wú)應(yīng)力計(jì)實(shí)測(cè)成果中將混凝土溫度應(yīng)變和自生體積變形準(zhǔn)確分離，不僅為了解掌握混凝土的實(shí)際物理性質(zhì)提供了更有效的方法，而且在混凝土應(yīng)力監(jiān)測(cè)中更加快速更加準(zhǔn)確地發(fā)揮了無(wú)應(yīng)力計(jì)的作用。

摘要： 本發(fā)明提供了一種單向陶瓷基復(fù)合材料任意應(yīng)變加卸載應(yīng)力應(yīng)變行為計(jì)算方法，該方法考慮了基體開(kāi)裂、界面脫粘、滑移區(qū)的覆蓋等細(xì)觀損傷機(jī)制，以及界面是否完全脫粘和完全滑移等不同界面狀態(tài)，給出了基體裂紋間距直接計(jì)算方法?；茀^(qū)覆蓋的判斷方法更加簡(jiǎn)潔高效，可快速建立應(yīng)力和應(yīng)變之間的方程關(guān)系，將應(yīng)力的求解轉(zhuǎn)換為方程的求解。實(shí)現(xiàn)了單向陶瓷基復(fù)合材料在任意應(yīng)變加卸載作用下應(yīng)力應(yīng)變行為快速預(yù)測(cè)，為陶瓷基復(fù)合材料動(dòng)力學(xué)研究提供基礎(chǔ)。

摘要： 本發(fā)明的一種預(yù)測(cè)材料高溫高應(yīng)變速率下的應(yīng)力應(yīng)變曲線的方法，包括步驟1：通過(guò)試驗(yàn)獲取常溫常壓狀態(tài)的宏觀材料低速和高速拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù)，繪制應(yīng)力應(yīng)變曲線；步驟2：利用分子動(dòng)力學(xué)方法模擬計(jì)算材料在常溫下的應(yīng)力應(yīng)變曲線；步驟3：對(duì)比分子動(dòng)力學(xué)方法計(jì)算的應(yīng)力應(yīng)變曲線與試驗(yàn)測(cè)試的應(yīng)力應(yīng)變曲線，若對(duì)比結(jié)果相差較大，調(diào)整分子動(dòng)力學(xué)方法的仿真參數(shù)，重新計(jì)算，直到計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果相符，保存最佳的仿真參數(shù)；步驟4：調(diào)整溫度和應(yīng)變速率，在最佳的仿真參數(shù)條件下，利用分子動(dòng)力學(xué)方法模擬計(jì)算材料在高溫高速下的應(yīng)力應(yīng)變曲線。該方法應(yīng)用分子動(dòng)力學(xué)方法，能夠模擬計(jì)算出不同溫度、不同應(yīng)變速率的材料應(yīng)力應(yīng)變曲線，大大降低了試驗(yàn)成本。

摘要： 本申請(qǐng)公開(kāi)一種應(yīng)力應(yīng)變傳感器、應(yīng)力應(yīng)變傳感模組及電子設(shè)備。應(yīng)力應(yīng)變傳感器，包括：第一基層組件、第二基層組件以及第二基材板。第一基層組件包括第一基材板、第一電極、壓電層以及第二電極，第一電極位于第一基材板的其中一個(gè)表面，壓電層位于第一電極的背離第一基材板的表面，第二電極位于壓電層的背離第一電極的表面。第二基層組件包括絕緣層以及屏蔽電極。本實(shí)施例中第一基材板與絕緣層貼合，且絕緣層還與第二基材板壓合連接。相比較于現(xiàn)有技術(shù)中的應(yīng)力應(yīng)變傳感器在壓電層的相對(duì)的兩面均設(shè)有帶檢測(cè)電極的粘接層的結(jié)構(gòu)，本申請(qǐng)的應(yīng)力應(yīng)變傳感器沒(méi)有該粘接層，以使得應(yīng)力應(yīng)變傳感器的厚度減小，從而提高應(yīng)力應(yīng)變傳感器的彎曲性能。

摘要： 本發(fā)明公布了一種混凝土應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測(cè)中無(wú)應(yīng)力應(yīng)變的相關(guān)分析法，其特征在于，包括以下步驟：1）采集混凝土樣本數(shù)據(jù)，采用無(wú)應(yīng)力計(jì)測(cè)量混凝土相對(duì)于基準(zhǔn)時(shí)間的溫度變化量、以及相應(yīng)的無(wú)應(yīng)力應(yīng)變；2)根據(jù)樣本數(shù)據(jù)利用計(jì)算機(jī)編程，從實(shí)測(cè)無(wú)應(yīng)力應(yīng)變中分離出溫度應(yīng)變和自生體積及干縮濕脹變形。本發(fā)明綜合效果良好、易于在計(jì)算機(jī)上實(shí)現(xiàn)，具有結(jié)果準(zhǔn)確、簡(jiǎn)單易行、普遍適用的優(yōu)點(diǎn)，能夠快速地從無(wú)應(yīng)力計(jì)實(shí)測(cè)成果中將混凝土溫度應(yīng)變和自生體積變形準(zhǔn)確分離，不僅為了解掌握混凝土的實(shí)際物理性質(zhì)提供了更有效的方法，而且在混凝土應(yīng)力監(jiān)測(cè)中更加快速更加準(zhǔn)確地發(fā)揮了無(wú)應(yīng)力計(jì)的作用。

摘要： 本實(shí)用新型提供了一種管道應(yīng)力應(yīng)變檢測(cè)傳感器及管道應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測(cè)裝置。所述管道應(yīng)力應(yīng)變檢測(cè)傳感器包括用于可開(kāi)合地容納管道的至少一部分的外表壁的卡箍、用于固定所述卡箍的底座、Z形卡槽、卡塊、芯軸、連桿、扭簧、可轉(zhuǎn)動(dòng)塊和應(yīng)變片，Z形卡槽直接或間接設(shè)置在卡箍的側(cè)部中，卡塊具有內(nèi)腔且被卡接在Z形卡槽中；芯軸具有開(kāi)設(shè)在外表壁的環(huán)形槽、與應(yīng)變片連接的內(nèi)端、以及與可轉(zhuǎn)動(dòng)塊滑動(dòng)連接的外端，芯軸以穿過(guò)卡塊的內(nèi)腔的方式穿接通過(guò)Z形卡槽；扭簧套裝在芯軸的環(huán)形槽上且扭簧的兩端與卡塊的內(nèi)腔固定連接，連桿將可轉(zhuǎn)動(dòng)塊與卡塊固定連接。本實(shí)用新型能夠有效實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)輸油管道的應(yīng)力應(yīng)變，而且操作方便，成本不高。

摘要： 本實(shí)用新型公開(kāi)一種應(yīng)力應(yīng)變傳感器、應(yīng)力應(yīng)變傳感模組及電子設(shè)備。應(yīng)力應(yīng)變傳感器，包括：第一基層組件、第二基層組件以及第二基材板。第一基層組件包括第一基材板、第一電極、壓電層以及第二電極，第一電極位于第一基材板的其中一個(gè)表面，壓電層位于第一電極的背離第一基材板的表面，第二電極位于壓電層的背離第一電極的表面。第二基層組件包括絕緣層以及屏蔽電極。本實(shí)施例中第一基材板與絕緣層貼合，且絕緣層還與第二基材板壓合連接。相比較于現(xiàn)有技術(shù)中的應(yīng)力應(yīng)變傳感器在壓電層的相對(duì)的兩面均設(shè)有帶檢測(cè)電極的粘接層的結(jié)構(gòu)，本實(shí)用新型的應(yīng)力應(yīng)變傳感器沒(méi)有該粘接層，以使得應(yīng)力應(yīng)變傳感器的厚度減小，從而提高應(yīng)力應(yīng)變傳感器的彎曲性能。

摘要： 一種檢測(cè)預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力的穿心式智能應(yīng)力應(yīng)變傳感器，有兩端為螺紋連接端的圓柱形載體，螺紋連接端設(shè)有外螺紋，圓柱形載體相對(duì)稱的兩側(cè)分別開(kāi)有長(zhǎng)方形凹槽，兩個(gè)長(zhǎng)方形凹槽中各固定安裝有智能型振弦式傳感器；圓柱形載體兩端各設(shè)有一個(gè)連接套筒，該連接套筒的一端有用以同所述圓柱形載體的螺紋連接端相連接的內(nèi)螺紋；所述連接套筒的另一端有鋼筋穿入孔道，在所述內(nèi)螺紋和鋼筋穿入孔道之間為錐形腔且該錐形腔的較小端口與鋼筋穿入孔道相連，錐形腔中置有錨具夾片而組成錨具結(jié)構(gòu)。它可直接測(cè)試預(yù)應(yīng)力筋在各控制截面上的真實(shí)應(yīng)力，實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)在使用荷載下預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的有效預(yù)應(yīng)力狀況。