摘要： 受載煤體的力學(xué)特性時(shí)刻發(fā)生變化,會(huì)導(dǎo)致煤體的孔隙率發(fā)生變化。為研究煤體孔隙率與煤體力學(xué)特性之間的變化關(guān)系,通過(guò)室內(nèi)三軸加載試驗(yàn),利用應(yīng)力-應(yīng)變計(jì)算出不同時(shí)刻受載煤體孔隙率,分析煤體孔隙率與不同受力狀態(tài)的關(guān)系,得出相同圍壓下孔隙率與軸壓呈現(xiàn)良好的負(fù)相關(guān)關(guān)系。通過(guò)計(jì)算不同受載煤體孔隙率變化量,可反映煤體經(jīng)歷不同力學(xué)受力狀態(tài)。同時(shí),煤體孔隙率變化影響煤體衰減系數(shù),利用首波幅值計(jì)算衰減系數(shù),發(fā)現(xiàn)衰減系數(shù)與軸壓呈現(xiàn)正相關(guān)關(guān)系,且孔隙率變化量與衰減系數(shù)變化量變化一致,驗(yàn)證了不同受載孔隙率變化量分析煤體力學(xué)受力狀況可行性,使分析更具有說(shuō)服性。

摘要： 河流污染物衰減系數(shù)是建立水質(zhì)模型、預(yù)測(cè)污染物濃度變化、制定污染物控制方案的關(guān)鍵參數(shù)。為合理確定汾河下游水體污染物綜合衰減系數(shù),研究典型污染物氨氮、總磷衰減變化情況,在汾河柴莊段進(jìn)行了水團(tuán)追蹤現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。采用一維水質(zhì)模型計(jì)算和四分位法統(tǒng)計(jì)分析,確定低溫枯水期汾河下游柴莊段氨氮綜合衰減系數(shù)范圍0.606~1.089d^(-1),取值指導(dǎo)值0.847d^(-1);總磷綜合衰減系數(shù)范圍0.296~0.520d^(-1),取值指導(dǎo)值0.374d^(-1)。試驗(yàn)條件下,氨氮和總磷衰減效率較高,衰減過(guò)程主要依靠吸附、沉降等物理化學(xué)過(guò)程,衰減效率受初始濃度影響明顯,初始濃度越高衰減系數(shù)越大。

摘要： 為了解決深井高地應(yīng)力低透氣性強(qiáng)突出中硬煤層瓦斯抽采鉆孔工程量大、抽采時(shí)間長(zhǎng)、瓦斯災(zāi)害頻發(fā)的難題,通過(guò)對(duì)中壓水力割縫破煤機(jī)制、設(shè)備構(gòu)成、割縫工藝技術(shù)流程進(jìn)行研究,提出煤體順層長(zhǎng)鉆孔中壓水力割縫卸壓增透技術(shù),并在中煤新集二礦220108工作面1煤層開(kāi)展工程實(shí)踐。結(jié)果表明:中壓水力割縫增大了煤體內(nèi)暴露空間體積,割縫等效半徑可達(dá)到1.25~1.95 m;割縫鉆孔瓦斯涌出初速度增大了7.3倍,瓦斯涌出衰減系數(shù)降低了73.1%;割縫鉆孔抽采瓦斯?jié)舛忍岣吡?.8倍,抽采瓦斯純流量提高了1.3倍,實(shí)現(xiàn)了持久高濃度連續(xù)抽采。與未割縫普通鉆孔相比,割縫鉆孔抽采15、30 d的鉆孔抽采半徑分別增大34.8%、32.2%,可有效縮短瓦斯抽采達(dá)標(biāo)時(shí)間,同時(shí)減少了瓦斯治理工程量,能夠解決采掘接替失衡難題,實(shí)現(xiàn)強(qiáng)突出煤層的安全高效開(kāi)采。

摘要： 消防疏散照明用集中電源的容量選擇,即是對(duì)額定輸出功率和持續(xù)應(yīng)急工作時(shí)間的確定;分析消防疏散照明燈具的恒功率特性和蓄電池衰減特性對(duì)集中電源的供配電特定要求,并以“功率換時(shí)間”的線性比例換算方法,推導(dǎo)出集中電源額定輸出功率的計(jì)算公式,同時(shí)得出對(duì)應(yīng)的持續(xù)應(yīng)急工作時(shí)間;最后給出兩個(gè)民用建筑的消防疏散照明用集中電源容量計(jì)算示例。

摘要： 采用2.5維邊界元方法建立市域鐵路橋梁段的聲場(chǎng)傳播預(yù)測(cè)模型,考慮近場(chǎng)聲學(xué)邊界(如車體、軌道板、防撞墻和聲屏障)對(duì)聲源的影響,研究輪軌引起的環(huán)境噪聲在空間上的分布特性。研究結(jié)果表明,環(huán)境噪聲滿足隨-alg(d)的衰減規(guī)律,其中,衰減系數(shù)a隨著車速增大而增大,1 h等效A聲級(jí)的衰減系數(shù)低于列車通過(guò)時(shí)間等效A聲級(jí)的衰減系數(shù);當(dāng)環(huán)境場(chǎng)點(diǎn)距離軌道中心線較遠(yuǎn)時(shí),評(píng)價(jià)點(diǎn)高度對(duì)輪軌輻射噪聲聲壓級(jí)影響會(huì)減弱;環(huán)境場(chǎng)點(diǎn)距軌面的高度越高,越容易超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)限值,故在軌道兩旁規(guī)劃建筑時(shí),建筑距軌道中心線的距離應(yīng)隨著建筑高度增加而增大;列車運(yùn)行速度越高,聲屏障插入損失也會(huì)越大;聲屏障較矮時(shí),其插入損失會(huì)隨場(chǎng)點(diǎn)高度增大而快速減小,當(dāng)聲屏障達(dá)到一定高度后,聲屏障高度對(duì)插入損失的增益效果會(huì)快速降低,故選擇聲屏障時(shí),應(yīng)兼顧降噪效果和經(jīng)濟(jì)性。

摘要： 巖石既具有力學(xué)特性,也具有聲學(xué)特性,兩者之間存在密切聯(lián)系。通過(guò)巖石聲波測(cè)試,分析并建立了巖石波形衰減系數(shù)與動(dòng)彈性模量之間的定量關(guān)系。結(jié)果表明:巖石波形衰減系數(shù)隨巖石的動(dòng)彈性模量的增大而減小,兩者具有很好的冪指數(shù)關(guān)系,可以很好地驗(yàn)證定量關(guān)系的可靠性。研究結(jié)果對(duì)豐富現(xiàn)有的巖石力學(xué)參數(shù)獲取方法具有重要意義。

摘要： 目的探討并比較四種不同加速器治療床板對(duì)VitalBeam加速器四檔光子線劑量衰減的影響。方法將固體水模中心與VitalBeam加速器等中心對(duì)齊,將需要測(cè)量的CIVCO公司兩款床板和Qfix公司兩款床板分別放置于固體水模上,床板縱向中心軸對(duì)齊中間激光線,使用指形電離室測(cè)量模體中心劑量。在VitalBeam的6 MV、10 MV、6 FFF和10 FFF四檔光子束能量下,選擇10 cm×10 cm和5 cm×5 cm射野,機(jī)架角為0°~80°(間隔10°測(cè)量),測(cè)量無(wú)床板時(shí)和有床板時(shí)的劑量,對(duì)比得出各個(gè)床板在不同入射角度下的衰減系數(shù)。結(jié)果在VitalBeam加速器的四檔光子線能量下,對(duì)于10 cm×10 cm和5 cm×5 cm的照射野,CIVCO碳纖維床板的衰減因子為2.10%~8.19%;CIVCO凱夫拉床板的衰減因子為2.73%~8.97%;Qfix Calypso床板的衰減因子為1.49%~6.92%;Qfix KUTI床板的衰減因子為1.92%~7.79%,所有衰減值均在0°~70°之間隨入射角度增加而增大。結(jié)論四種床板絕大部分入射角度的衰減均超過(guò)2%,所有床板均在70°的斜入射時(shí)達(dá)到最大衰減值,臨床中在治療計(jì)劃設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮加速器治療床對(duì)劑量衰減的影響,對(duì)不同的治療床應(yīng)建立相應(yīng)的床模型。

摘要： 為了探究錨桿不確定性對(duì)加固邊坡失穩(wěn)概率的影響,建立了施加錨桿后的邊坡模型,通過(guò)以下兩種途徑來(lái)考慮錨桿的不確定性:其一是假定錨桿與錨固體之間接觸面上的單位表面摩擦力為對(duì)數(shù)正態(tài)分布變量,其二是引入錨桿與錨固體之間接觸面上的單位表面摩擦力衰減系數(shù)來(lái)考慮運(yùn)營(yíng)過(guò)程中錨桿的不確定性。采用極限平衡分析法并結(jié)合蒙特卡羅抽樣法,計(jì)算并對(duì)比分析了兩種途徑下錨固邊坡失穩(wěn)概率變化曲線,最后以深圳假日酒店基坑邊坡支護(hù)工程為例,證明所提方法的有效性。結(jié)果表明:對(duì)于途徑一,在相同土體統(tǒng)計(jì)參數(shù)下,隨著錨桿與錨固體之間接觸面上單位表面摩擦力變異系數(shù)的增加,加固邊坡的失穩(wěn)概率緩慢增加,增幅介于18.03%~41.90%之間。對(duì)于途徑二,隨著錨桿衰減系數(shù)自1.0逐步減小至0,加固邊坡失穩(wěn)概率迅速增加,增幅介于55.64%~124.90%之間;在同一衰減系數(shù)下,加固邊坡失穩(wěn)概率隨著錨桿衰減根數(shù)的增加而增大。研究結(jié)果可以為錨桿施工與運(yùn)營(yíng)期間的管理提供決策支持。

摘要： 針對(duì)水中射頻通信系統(tǒng)通信距離嚴(yán)重受限和聲學(xué)通信系統(tǒng)傳輸速率低等問(wèn)題,可見(jiàn)光通信(VLC)系統(tǒng)為水下中遠(yuǎn)距離高速無(wú)線通信提供了一種解決辦法。文章利用樣本水質(zhì)測(cè)試對(duì)水下短距離信道模型進(jìn)行了估計(jì),提出了一種短距離光路介質(zhì)的衰減系數(shù)測(cè)試方法,并且開(kāi)發(fā)了一種水下VLC系統(tǒng)。該系統(tǒng)根據(jù)發(fā)光二極管(LED)的伏安特性設(shè)計(jì)直流偏置電路,對(duì)其進(jìn)行了頻譜響應(yīng)分析。在水槽中進(jìn)行了藍(lán)色465 nm和白色光源的水下全雙工音頻實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,在發(fā)送額定光功率為1 W,接收端采用S6968的硅本征半導(dǎo)體(PIN)光電探測(cè)器,系統(tǒng)能夠在樣本水介質(zhì)(衰減系數(shù)c=0.2067 m^(-1))中進(jìn)行全雙工通信,兩種光源通信距離均超過(guò)了5 m。通過(guò)對(duì)接收端信號(hào)功率譜估計(jì)分析、信噪比測(cè)試以及揚(yáng)聲器的直觀演示,驗(yàn)證了該實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)語(yǔ)音通信性能,為后續(xù)水下VLC多種業(yè)務(wù)傳輸系統(tǒng)的開(kāi)發(fā)提供了參考。

摘要： 目的探究高分辨率光學(xué)相干斷層掃描(OCT)成像在腦膠質(zhì)瘤術(shù)中定性診斷與邊界定位的應(yīng)用價(jià)值。方法選取河北醫(yī)科大學(xué)第二醫(yī)院腦膠質(zhì)瘤術(shù)中切除的腫瘤組織32例作為研究對(duì)象,另選取術(shù)中造瘺切除的正常腦組織6例作為對(duì)照對(duì)象,均行高分辨率OCT成像檢查,比較腦膠質(zhì)瘤組織、正常腦組織(白質(zhì)、皮質(zhì))的衰減系數(shù)、前向交叉散射系數(shù),評(píng)價(jià)兩者對(duì)腦膠質(zhì)瘤及其級(jí)別的診斷鑒別價(jià)值,并分析OCT成像對(duì)腦膠質(zhì)瘤邊界定位的價(jià)值。結(jié)果白質(zhì)衰減系數(shù)、前向交叉散射系數(shù)高于腦膠質(zhì)瘤組織(P<0.05);皮質(zhì)衰減系數(shù)高于腦膠質(zhì)瘤無(wú)壞死區(qū)域組織,低于腦膠質(zhì)瘤有壞死區(qū)域組織(P<0.05);皮質(zhì)前向交叉散射系數(shù)低于腦膠質(zhì)瘤有壞死區(qū)域組織(P<0.05);高級(jí)別腦膠質(zhì)瘤組織衰減系數(shù)、前向交叉散射系數(shù)高于低級(jí)別腦膠質(zhì)瘤組織(P<0.05);ROC曲線分析,衰減系數(shù)、前向交叉散射系數(shù)診斷腦膠質(zhì)瘤無(wú)壞死區(qū)域組織的敏感度、特異度均為100%;以白質(zhì)為陰性樣本,衰減系數(shù)、前向交叉散射系數(shù)診斷AUC分別為0.782、0.827,最佳截?cái)嘀捣謩e為7.57、0.270,敏感度分別為92.31%、76.92%,特異度分別為66.67%、83.33%;衰減系數(shù)、前向交叉散射系數(shù)鑒別腦膠質(zhì)瘤級(jí)別的AUC分別為0.701、0.849,最佳截?cái)嘀捣謩e為3.86、0.051,敏感度分別為95.83%、83.33%,特異度為37.50%、75.00%;利用OCT成像的光學(xué)聚焦原理形成顏色編碼圖,衰減圖、前向交叉散射圖均顯示,白質(zhì)和腫瘤邊緣具有明顯差異,可清晰地觀察到分界線;前向交叉散射圖顯示,皮質(zhì)與星形細(xì)胞瘤類似,邊緣相對(duì)模糊,但從視覺(jué)上可觀察到,大腦皮質(zhì)在跨越灰質(zhì)-白質(zhì)邊緣產(chǎn)生的顏色編碼圖被較好地防御住。結(jié)論高分辨率OCT成像可作為腦膠質(zhì)瘤術(shù)中定性診斷與邊界定位的可靠檢查方式,能為手術(shù)操作提供有效信息,有利于保障手術(shù)治療效果。

摘要： 通過(guò)求解水平分層半無(wú)限彈性海底聲傳播系數(shù)矩陣的極點(diǎn)以及海底表面聲場(chǎng),分析了不同海底類型以及有無(wú)衰減情況下的海底表面聲場(chǎng);仿真結(jié)果表明:低頻淺海情況下,海底底質(zhì)參數(shù)影響Scholte波以及簡(jiǎn)正波的相速度,海底衰減系數(shù)影響各類彈性波的衰減快慢,其中Scholte受衰減系數(shù)影響最大,其次是波導(dǎo)簡(jiǎn)正波,衰減簡(jiǎn)正波受衰減系數(shù)影響較小.

摘要： 隧道定期檢查和健康評(píng)估是隧道未來(lái)養(yǎng)護(hù)維修的發(fā)展趨勢(shì)。車載探地雷達(dá)隧道檢測(cè)技術(shù)是近幾年既有線隧道襯砌狀態(tài)遠(yuǎn)距離檢測(cè)與評(píng)估領(lǐng)域的一大突破.車載探地雷達(dá)對(duì)襯砌—圍巖的有效檢測(cè)深度與電磁波衰減系數(shù)密切相關(guān).本文以車載探地雷達(dá)隧道檢測(cè)系統(tǒng)在襄渝二線、西康線和陽(yáng)安線的試驗(yàn)結(jié)果為依托,提取了33座隧道的邊墻、拱腰及拱頂?shù)恼穹憫?yīng)結(jié)果,基于最小二乘法原理擬合得出了188組襯砌—圍巖的電磁波衰減系數(shù),通過(guò)數(shù)理統(tǒng)計(jì)手段,在95％的置信條件下估計(jì)車載GPR-300MHz空氣耦合天線隧道襯砌—圍巖的衰減系數(shù)范圍:0.867～0.900,介于國(guó)外學(xué)者100MHz與1GHz天線測(cè)試的范圍之內(nèi).統(tǒng)計(jì)規(guī)律有助于下一步研究高鐵隧道遠(yuǎn)距離檢測(cè)技術(shù).

摘要： 據(jù)中國(guó)地震臺(tái)網(wǎng)(CENC)測(cè)定,2016年1月14日5時(shí)18分,在新疆維吾爾自治區(qū)巴音郭楞蒙古自治州輪臺(tái)縣發(fā)生M5.3地震,USGS也給出了這次地震的震源參數(shù).截止2016年1月21日,新疆輪臺(tái)單臺(tái)共記錄到余震序列462次,其中,ML2.0—2.9地震16次,ML3.0—3.9地震4次,ML4.0—4.9地震1次,最大余震為1月20日19時(shí)08分的ML4.5地震.本次地震的余震序列主要以ML 2.0以下地震為主，余震主要集中分布于震后3天，特別是震后7h，衰減系數(shù)P值為1.38，序列強(qiáng)度衰減不明顯。此后地震頻度衰減迅速，由每小時(shí)近60次迅速衰減至10次以下。序列b值與該區(qū)背景值相當(dāng)，h值>1.0。綜合序列參數(shù)、地震能量比以及震區(qū)周圍歷史地震序列情況分析認(rèn)為，本次地震屬于主震-余震型。初動(dòng)和CAP方法計(jì)算得到的震源機(jī)制解都為逆斷類型。

摘要： 將多元高斯聲束模型用于空氣耦合超聲探頭聲場(chǎng)模擬,得到4種型號(hào)的空氣耦合超聲探頭聲場(chǎng).由于聲波在空氣中的衰減不可忽視,依據(jù)不同頻率超聲波在空氣中的衰減系數(shù)對(duì)4種型號(hào)探頭聲場(chǎng)進(jìn)行修正.將模擬結(jié)果與探頭聲場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果對(duì)比,發(fā)現(xiàn)考慮衰減因素的聲場(chǎng)模擬結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果吻合效果好,證明多元高斯聲束模型是一種快速、有效的空氣耦合超聲探頭聲場(chǎng)模擬方法.

摘要： 船舶在行進(jìn)過(guò)程中會(huì)形成富含氣泡的尾流,氣泡的存在使原來(lái)的單純水介質(zhì)變成水和氣泡兩相介質(zhì).氣泡對(duì)聲波的吸收衰減與海水不同,導(dǎo)致聲波在水中傳播時(shí)衰減系數(shù)和聲速的變化,進(jìn)而導(dǎo)致了聲場(chǎng)分布的變化.本文主要針對(duì)氣泡對(duì)聲場(chǎng)的影響進(jìn)行仿真計(jì)算,進(jìn)而分析氣泡對(duì)聲傳播的影響.

摘要： 基于兩流體模型,考慮壁面剪切力、重力、相間虛擬質(zhì)量力及拖拽力等因素,建立了井筒氣—液兩相流壓力波傳播與衰減數(shù)學(xué)模型.利用小擾動(dòng)理論求解數(shù)學(xué)模型,得到了壓力波傳播速度和衰減系數(shù)計(jì)算模型,模型計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合很好.利用該模型計(jì)算并分析了持氣率、角頻率及系統(tǒng)壓力對(duì)壓力波傳播和衰減的影響.結(jié)果表明,井筒氣—液兩相流體呈現(xiàn)出明顯的色散特性.隨著持氣率的增加,壓力波傳播速度急劇下降,隨后逐漸趨于平緩,當(dāng)持氣率大于90％時(shí),波速隨著持氣率的增加而急劇上升,波速曲線整體上呈"U"形變化.較低的角頻率及系統(tǒng)壓力有利于改善井筒氣—液兩相流中壓力波的傳播特性.此外,本研究也重點(diǎn)討論了充氣鉆井井筒氣—液兩相流中壓力波的傳播特性.壓力波隨著注氣量的增加迅速衰減,當(dāng)充氣量增加至13m3/min時(shí),井口壓力波的幅值已衰減至初始值的8.1％,很難被井口設(shè)備檢測(cè)并順利解碼.這正是充氣鉆井泥漿脈沖隨鉆測(cè)量難題產(chǎn)生的根本原因.

摘要： 介紹了一種基于超低損耗、大有效面積G.654光纖的深海無(wú)中繼海光纜的技術(shù)要求、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、研制過(guò)程及性能驗(yàn)證.通過(guò)優(yōu)化成纜工藝參數(shù)及光纖性能全過(guò)程監(jiān)測(cè),成功研制滿足工程應(yīng)用的超低損耗深海無(wú)中繼海光纜,光纖平均衰減系數(shù)≤0.17dB/km,在拉伸、沖擊及壓扁等工況試驗(yàn)下,光纖附加衰減符合工程技術(shù)要求.

摘要： 為給礦井煤巖體介質(zhì)中無(wú)線通信技術(shù)開(kāi)發(fā)提供理論依據(jù),基于麥克斯韋方程,建立了煤巖體介質(zhì)中電磁信號(hào)衰減模型,通過(guò)理論分析和數(shù)值計(jì)算,得到煤巖體介質(zhì)中電磁波的合理通信頻段、衰減系數(shù)及趨膚深度等參數(shù).結(jié)果表明:煤巖體的電性參數(shù)、孔隙率、溫度、濕度是影響電磁信號(hào)衰減的主要因素;為保證電磁波在煤巖體介質(zhì)中良好的傳輸性,通信頻率必須小于1MHz;在單一有耗煤巖體介質(zhì)中,電磁信號(hào)衰減系數(shù)大小為無(wú)煙煤＞褐煤＞肥煤＞焦煤＞貧煤,石灰?guī)r＞泥巖＞粗砂巖＞砂巖＞細(xì)砂巖;煤礦井下電磁信號(hào)傳輸?shù)挠泻拿劫|(zhì)為多元混合介質(zhì),為保證趨膚深度δ≥5m,必須選擇通信頻率f≤0.21MHz.

摘要： 艦船地震波是指艦船航行時(shí)產(chǎn)生的低頻噪聲在彈性海底激發(fā)的彈性波,其不僅包括Scho1te波也應(yīng)該包括其他彈性波,彈性海底聲學(xué)參數(shù)對(duì)艦船地震波傳播有重要影響.本文采用波數(shù)積分方法,通過(guò)分析積分核函數(shù)以及仿真海底表面加速度,研究海底聲學(xué)參數(shù)對(duì)艦船地震波的產(chǎn)生以及傳播特性的影響.仿真結(jié)果表明:海底艦船地震波場(chǎng)是Scholte波和簡(jiǎn)正波共同作用的結(jié)果;海底底質(zhì)較軟時(shí),在較近距離Scholte波和簡(jiǎn)正波共同影響海底表面聲場(chǎng),在較遠(yuǎn)距離主要是簡(jiǎn)正波影響表面聲場(chǎng),若激發(fā)的是衰減簡(jiǎn)正波時(shí),遠(yuǎn)距離上海底表面聲場(chǎng)較小,不利于水中目標(biāo)探測(cè);海底底質(zhì)較硬且衰減較小時(shí),無(wú)論距離遠(yuǎn)近Scholte波和簡(jiǎn)正波共同影響海底表面聲場(chǎng).

摘要： 艦船地震波是指艦船航行時(shí)產(chǎn)生的低頻噪聲在彈性海底激發(fā)的彈性波,其不僅包括Scho1te波也應(yīng)該包括其他彈性波,彈性海底聲學(xué)參數(shù)對(duì)艦船地震波傳播有重要影響.本文采用波數(shù)積分方法,通過(guò)分析積分核函數(shù)以及仿真海底表面加速度,研究海底聲學(xué)參數(shù)對(duì)艦船地震波的產(chǎn)生以及傳播特性的影響.仿真結(jié)果表明:海底艦船地震波場(chǎng)是Scholte波和簡(jiǎn)正波共同作用的結(jié)果;海底底質(zhì)較軟時(shí),在較近距離Scholte波和簡(jiǎn)正波共同影響海底表面聲場(chǎng),在較遠(yuǎn)距離主要是簡(jiǎn)正波影響表面聲場(chǎng),若激發(fā)的是衰減簡(jiǎn)正波時(shí),遠(yuǎn)距離上海底表面聲場(chǎng)較小,不利于水中目標(biāo)探測(cè);海底底質(zhì)較硬且衰減較小時(shí),無(wú)論距離遠(yuǎn)近Scholte波和簡(jiǎn)正波共同影響海底表面聲場(chǎng).

摘要： 本發(fā)明涉及一種PET圖像衰減系數(shù)的獲取方法、衰減校正的方法及系統(tǒng)。在基于區(qū)段CT掃描的情況下，通過(guò)CT掃描區(qū)的CT值與PET掃描區(qū)的像素值之間的映射關(guān)系，可以客觀地得到第一子區(qū)域如骨組織的CT值，并根據(jù)第一子區(qū)域的CT值定量地得到第一子區(qū)域的第一衰減系數(shù)，相較于圖像分割后直接對(duì)例如是骨組織的第一子區(qū)域進(jìn)行衰減系數(shù)的賦值，結(jié)果更為準(zhǔn)確和可靠。

摘要： 利用電濕潤(rùn)效應(yīng)的衰減系數(shù)可調(diào)的可變光衰減器以圓錐狀或者圓柱狀通孔導(dǎo)電壁為主體，導(dǎo)電壁位于上蓋板和下蓋板之間，導(dǎo)電壁與上蓋板之間設(shè)有蓋板電極，入射光纖準(zhǔn)直器和接收光纖準(zhǔn)直器分別從上部和下部同軸穿過(guò)蓋板置于導(dǎo)電壁內(nèi)的空腔中，導(dǎo)電壁腔壁設(shè)置有絕緣疏水層，存放兩種互不相溶的導(dǎo)電和絕緣流體，其中一種流體摻雜不透明，構(gòu)成類可變液體透鏡，使用一個(gè)歸零電壓控制電濕效應(yīng)使液體接觸面呈平面作為初始工作電壓；通過(guò)改變外部電壓來(lái)改變兩種流體之間彎曲界面形狀，進(jìn)而調(diào)節(jié)入射或接收光纖準(zhǔn)直器端面附近染料流體厚度,從而調(diào)節(jié)入射/接收光纖準(zhǔn)直器的光強(qiáng)耦合效率以實(shí)現(xiàn)光的衰減可控調(diào)節(jié)；通過(guò)調(diào)節(jié)不透明摻雜流體濃度來(lái)調(diào)節(jié)的光衰減系數(shù)。

摘要： 一種確定經(jīng)多模體組件形成的射線段的衰減系數(shù)的方法及裝置，一種計(jì)算多模體組件對(duì)射線衰減的方法。確定衰減系數(shù)的方法包括：獲得射線穿過(guò)多模體組件形成的交點(diǎn)；按照射線穿過(guò)多模體組件的方向，確定各交點(diǎn)與其后最鄰近交點(diǎn)之間的射線段的衰減系數(shù)；若交點(diǎn)為入射點(diǎn)，射線段的衰減系數(shù)與交點(diǎn)的屬性相對(duì)應(yīng)；若交點(diǎn)為出射點(diǎn)，射線段的衰減系數(shù)與交點(diǎn)的屬性以及交點(diǎn)前的交點(diǎn)屬性相對(duì)應(yīng)。裝置包括：交點(diǎn)獲得單元、衰減系數(shù)確定單元。計(jì)算多模體組件對(duì)射線衰減的方法包括：確定經(jīng)多模體組件形成的各射線段的衰減系數(shù)；計(jì)算各射線段的分衰減；對(duì)各分衰減求和，獲得多模體組件對(duì)射線的衰減。本發(fā)明無(wú)需預(yù)知模體間幾何關(guān)系，就能確定各射線段的衰減系數(shù)。

摘要： 一種基于衰減系數(shù)的串聯(lián)電池組可放出電量衰減評(píng)價(jià)方法，涉及電池組放電量預(yù)測(cè)領(lǐng)域。解決現(xiàn)有電池組可放出電量缺乏測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)和無(wú)法進(jìn)行比較和評(píng)價(jià)的問(wèn)題。采用相同類型，相同批次電池單體串聯(lián)構(gòu)成電池組；對(duì)待測(cè)電池組采用同一循環(huán)方式進(jìn)行充放電；當(dāng)電池組可放出電量衰減達(dá)到單體額定容量的x%時(shí)停止步驟四中的循環(huán)，記錄循環(huán)次數(shù)N電池組循環(huán)；選取組成電池組同一型號(hào)同一批次的單體進(jìn)行步驟四中相同的充放電循環(huán)，在可放出電量衰減到額定單體容量的x%時(shí)記錄循環(huán)次數(shù)N單體循環(huán)；串聯(lián)電池組可放出電量衰減系數(shù)R=N電池組循環(huán)/N單體循環(huán)×100%；根據(jù)R值評(píng)價(jià)串聯(lián)電池組的可放出電量衰減程度。適用于電動(dòng)汽車、大規(guī)模儲(chǔ)能系統(tǒng)等串聯(lián)電池組應(yīng)用領(lǐng)域。

摘要： 本發(fā)明公開(kāi)了一種激光快速成形TC4材料射線衰減系數(shù)與鍛造TC4射線衰減系數(shù)差異比較測(cè)量工藝，采用數(shù)字射線照相(DR)方法測(cè)量TC4激光快速成形與鍛造TC4射線衰減系數(shù)差異，用來(lái)指導(dǎo)激光快速成形件射線檢測(cè)工藝和標(biāo)準(zhǔn)制訂。本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)是：規(guī)范鍛造TC4和激光快速成形TC4射線穿透衰減系數(shù)的測(cè)量工藝，可以實(shí)現(xiàn)兩者射線衰減系數(shù)的精確對(duì)比，為新型材料?激光快速成形TC4射線檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)制訂和射線檢測(cè)工藝制訂奠定基礎(chǔ)，并可以用于激光快速成形材料組織射線評(píng)價(jià)中。

摘要： 本發(fā)明公開(kāi)了多路可編程衰減器的衰減系數(shù)控制方法：在由至少兩個(gè)可編程衰減器通過(guò)級(jí)聯(lián)端口級(jí)聯(lián)組成的網(wǎng)絡(luò)中，第一級(jí)可編程衰減器通過(guò)非級(jí)聯(lián)端口接收到衰減數(shù)據(jù)包后，判斷衰減數(shù)據(jù)包中是否包含本級(jí)可編程衰減器的衰減信息，若是則從衰減數(shù)據(jù)包中摘取本級(jí)可編程衰減器的衰減信息，并根據(jù)衰減信息控制衰減系數(shù)的改變，再將包含剩余的衰減信息的數(shù)據(jù)包傳遞給下級(jí)設(shè)備；若否，則將衰減數(shù)據(jù)包直接傳遞給下級(jí)設(shè)備；下一級(jí)可編程衰減器接收到衰減數(shù)據(jù)包后，繼續(xù)進(jìn)行判斷、摘取及傳遞。本發(fā)明還公開(kāi)了一種可編程衰減器，應(yīng)用于與其它可編程衰減器通過(guò)級(jí)聯(lián)端口級(jí)聯(lián)組成的鏈型或環(huán)形網(wǎng)絡(luò)中。通過(guò)本發(fā)明可以實(shí)現(xiàn)統(tǒng)一對(duì)多路可編程衰減器進(jìn)行差異化控制。

摘要： 本發(fā)明涉及一種PET圖像衰減系數(shù)的獲取方法、衰減校正的方法及系統(tǒng)。在基于區(qū)段CT掃描的情況下，通過(guò)CT掃描區(qū)的CT值與PET掃描區(qū)的像素值之間的映射關(guān)系，可以客觀地得到第一子區(qū)域如骨組織的CT值，并根據(jù)第一子區(qū)域的CT值定量地得到第一子區(qū)域的第一衰減系數(shù)，相較于圖像分割后直接對(duì)例如是骨組織的第一子區(qū)域進(jìn)行衰減系數(shù)的賦值，結(jié)果更為準(zhǔn)確和可靠。

摘要： 一種基于衰減系數(shù)的串聯(lián)電池組可放出電量衰減評(píng)價(jià)方法，涉及電池組放電量預(yù)測(cè)領(lǐng)域。解決現(xiàn)有電池組可放出電量缺乏測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)和無(wú)法進(jìn)行比較和評(píng)價(jià)的問(wèn)題。采用相同類型，相同批次電池單體串聯(lián)構(gòu)成電池組；對(duì)待測(cè)電池組采用同一循環(huán)方式進(jìn)行充放電；當(dāng)電池組可放出電量衰減達(dá)到單體額定容量的x%時(shí)停止步驟四中的循環(huán)，記錄循環(huán)次數(shù)N電池組循環(huán)；選取組成電池組同一型號(hào)同一批次的單體進(jìn)行步驟四中相同的充放電循環(huán)，在可放出電量衰減到額定單體容量的x%時(shí)記錄循環(huán)次數(shù)N單體循環(huán)；串聯(lián)電池組可放出電量衰減系數(shù)R=N電池組循環(huán)/N單體循環(huán)×100%；根據(jù)R值評(píng)價(jià)串聯(lián)電池組的可放出電量衰減程度。適用于電動(dòng)汽車、大規(guī)模儲(chǔ)能系統(tǒng)等串聯(lián)電池組應(yīng)用領(lǐng)域。

摘要： 一種確定經(jīng)多模體組件形成的射線段的衰減系數(shù)的方法及裝置，一種計(jì)算多模體組件對(duì)射線衰減的方法。確定衰減系數(shù)的方法包括：獲得射線穿過(guò)多模體組件形成的交點(diǎn)；按照射線穿過(guò)多模體組件的方向，確定各交點(diǎn)與其后最鄰近交點(diǎn)之間的射線段的衰減系數(shù)；若交點(diǎn)為入射點(diǎn)，射線段的衰減系數(shù)與交點(diǎn)的屬性相對(duì)應(yīng)；若交點(diǎn)為出射點(diǎn)，射線段的衰減系數(shù)與交點(diǎn)的屬性以及交點(diǎn)前的交點(diǎn)屬性相對(duì)應(yīng)。裝置包括：交點(diǎn)獲得單元、衰減系數(shù)確定單元。計(jì)算多模體組件對(duì)射線衰減的方法包括：確定經(jīng)多模體組件形成的各射線段的衰減系數(shù)；計(jì)算各射線段的分衰減；對(duì)各分衰減求和，獲得多模體組件對(duì)射線的衰減。本發(fā)明無(wú)需預(yù)知模體間幾何關(guān)系，就能確定各射線段的衰減系數(shù)。

摘要： 利用電濕潤(rùn)效應(yīng)的衰減系數(shù)可調(diào)的可變光衰減器以圓錐狀或者圓柱狀通孔導(dǎo)電壁為主體，導(dǎo)電壁位于上蓋板和下蓋板之間，導(dǎo)電壁與上蓋板之間設(shè)有蓋板電極，入射光纖準(zhǔn)直器和接收光纖準(zhǔn)直器分別從上部和下部同軸穿過(guò)蓋板置于導(dǎo)電壁內(nèi)的空腔中，導(dǎo)電壁腔壁設(shè)置有絕緣疏水層，存放兩種互不相溶的導(dǎo)電和絕緣流體，其中一種流體摻雜不透明，構(gòu)成類可變液體透鏡，使用一個(gè)歸零電壓控制電濕效應(yīng)使液體接觸面呈平面作為初始工作電壓；通過(guò)改變外部電壓來(lái)改變兩種流體之間彎曲界面形狀，進(jìn)而調(diào)節(jié)入射或接收光纖準(zhǔn)直器端面附近染料流體厚度,從而調(diào)節(jié)入射/接收光纖準(zhǔn)直器的光強(qiáng)耦合效率以實(shí)現(xiàn)光的衰減可控調(diào)節(jié)；通過(guò)調(diào)節(jié)不透明摻雜流體濃度來(lái)調(diào)節(jié)的光衰減系數(shù)。