摘要： 背景:Ⅱ型膠原、絲素蛋白和透明質(zhì)酸3種天然生物可降解材料能夠?yàn)榧?xì)胞提供理想的微環(huán)境,已成為理想的軟骨修復(fù)支架材料。目的:將Ⅱ型膠原、絲素蛋白和透明質(zhì)酸3種材料制備成軟骨組織工程支架,評(píng)價(jià)其理化性質(zhì)及生物力學(xué)性能。方法:采用低溫3D打印技術(shù)制備Ⅱ型膠原-絲素蛋白-透明質(zhì)酸復(fù)合支架,檢測(cè)其微觀結(jié)構(gòu)、孔隙率與吸水膨脹率。采用不同的應(yīng)變率對(duì)該復(fù)合支架進(jìn)行壓縮實(shí)驗(yàn),考察支架的率相關(guān)性能;在該復(fù)合支架表面施加恒定的應(yīng)力水平或恒定的應(yīng)變,保持3600 s,觀察其蠕變應(yīng)變變化及應(yīng)力松弛行為。結(jié)果與結(jié)論:①Ⅱ型膠原-絲素蛋白-透明質(zhì)酸復(fù)合支架呈三維多孔結(jié)構(gòu),孔徑大小一致,相通性好,孔隙率為(85.1±1.6)%,吸水膨脹率為(1071.7±131.6)%;②在不同的應(yīng)變率作用下,軟骨支架的壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線不重合,說(shuō)明軟骨支架的壓縮力學(xué)性能具有率相關(guān)性;隨著應(yīng)變率的增加,復(fù)合支架的楊氏模量增加;③當(dāng)應(yīng)力水平恒定時(shí),復(fù)合支架的蠕變應(yīng)變呈現(xiàn)先快速增加后緩慢增加的趨勢(shì),當(dāng)應(yīng)力水平增加時(shí)蠕變應(yīng)變也增加;④當(dāng)壓縮應(yīng)變恒定時(shí),支架的應(yīng)力隨著松弛時(shí)間先快速降低后緩慢降低,隨著壓縮應(yīng)變的增大,不同時(shí)刻的應(yīng)力都增大;⑤力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)表明,制備的Ⅱ型膠原-絲素蛋白-透明質(zhì)酸軟骨支架力學(xué)性能特征與宿主軟骨組織相似,都是非線性黏彈性材料。

摘要： 背景:Ⅱ型膠原、絲素蛋白和透明質(zhì)酸3種天然生物可降解材料能夠?yàn)榧?xì)胞提供理想的微環(huán)境,已成為理想的軟骨修復(fù)支架材料.目的:將Ⅱ型膠原、絲素蛋白和透明質(zhì)酸3種材料制備成軟骨組織工程支架,評(píng)價(jià)其理化性質(zhì)及生物力學(xué)性能.方法:采用低溫3D打印技術(shù)制備Ⅱ型膠原-絲素蛋白-透明質(zhì)酸復(fù)合支架,檢測(cè)其微觀結(jié)構(gòu)、孔隙率與吸水膨脹率.采用不同的應(yīng)變率對(duì)該復(fù)合支架進(jìn)行壓縮實(shí)驗(yàn),考察支架的率相關(guān)性能;在該復(fù)合支架表面施加恒定的應(yīng)力水平或恒定的應(yīng)變,保持3600 s,觀察其蠕變應(yīng)變變化及應(yīng)力松弛行為.結(jié)果 與結(jié)論:①Ⅱ型膠原-絲素蛋白-透明質(zhì)酸復(fù)合支架呈三維多孔結(jié)構(gòu),孔徑大小一致,相通性好,孔隙率為(85.1±1.6)％,吸水膨脹率為(1071.7±131.6)％;②在不同的應(yīng)變率作用下,軟骨支架的壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線不重合,說(shuō)明軟骨支架的壓縮力學(xué)性能具有率相關(guān)性;隨著應(yīng)變率的增加,復(fù)合支架的楊氏模量增加;③當(dāng)應(yīng)力水平恒定時(shí),復(fù)合支架的蠕變應(yīng)變呈現(xiàn)先快速增加后緩慢增加的趨勢(shì),當(dāng)應(yīng)力水平增加時(shí)蠕變應(yīng)變也增加;④當(dāng)壓縮應(yīng)變恒定時(shí),支架的應(yīng)力隨著松弛時(shí)間先快速降低后緩慢降低,隨著壓縮應(yīng)變的增大,不同時(shí)刻的應(yīng)力都增大;⑤力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)表明,制備的Ⅱ型膠原-絲素蛋白-透明質(zhì)酸軟骨支架力學(xué)性能特征與宿主軟骨組織相似,都是非線性黏彈性材料.

摘要： FRP筋復(fù)合材料因具有輕質(zhì)高強(qiáng)和優(yōu)異的耐久性能被廣泛用于土木工程結(jié)構(gòu)中。然而,偏低的彈性模量可能導(dǎo)致FRP筋增強(qiáng)混凝土梁(RC)出現(xiàn)撓度過(guò)大等適用性問(wèn)題,因此近年來(lái)FRP筋預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)得到了越來(lái)越多的關(guān)注。本文從材料和結(jié)構(gòu)兩個(gè)層面對(duì)FRP筋預(yù)應(yīng)力混凝土梁的長(zhǎng)期性能進(jìn)行了綜述,系統(tǒng)闡述了FRP筋的蠕變和松弛性能及影響因素,總結(jié)了FRP筋預(yù)應(yīng)力混凝土梁的長(zhǎng)期持荷試驗(yàn)和有限元分析成果,介紹了基于齡期調(diào)整有效模量法的梁截面時(shí)變分析方法以及FRP筋預(yù)應(yīng)力梁長(zhǎng)期撓度計(jì)算公式。研究表明FRP筋的應(yīng)力松弛較鋼絞線嚴(yán)重;不同種類的FRP筋中,CFRP筋的抗松弛性能最好。同時(shí),CFRP筋預(yù)應(yīng)力混凝土梁的長(zhǎng)期撓度也低于鋼絞線預(yù)應(yīng)力混凝土梁。本文最后對(duì)現(xiàn)有FRP筋預(yù)應(yīng)力混凝土梁的不足之處提出了研究建議。

摘要： 由于基樁在高回填場(chǎng)地的應(yīng)用不可或缺,考慮在其使用過(guò)程中高回填土的蠕變特性對(duì)基樁力學(xué)特性的影響,利用有限差分軟件FLAC3D,并考慮時(shí)間效應(yīng),對(duì)填土厚度為10 m,樁徑為1 m,嵌巖深度為3 m的基樁進(jìn)行樁頂荷載分別為0、0.5、1、2、3、5 MPa的數(shù)值模擬分析,得到不同樁頂荷載作用下基樁的受力和變形特征。結(jié)果表明:樁周填土沉降隨時(shí)間呈現(xiàn)先加速增加后逐漸趨于平衡的趨勢(shì),不同樁頂荷載作用下樁頂位移隨時(shí)間的變化速率滯后于樁周填土的沉降變形速率;在樁周填土蠕變初期,樁身最大內(nèi)力加速發(fā)展,而樁端阻力在此段時(shí)期的增長(zhǎng)并沒(méi)有出現(xiàn)加速增長(zhǎng);隨著填土蠕變進(jìn)入中后期,樁端阻力加速發(fā)展,樁側(cè)摩阻力向樁端阻力轉(zhuǎn)移;待樁周填土蠕變穩(wěn)定后,樁身最大軸力與樁頂荷載呈現(xiàn)正相關(guān),但是樁身軸力附加值隨樁頂荷載的增加而減小;增加樁頂荷載樁,樁端阻力及其附加值也隨之增大。該研究可為高填土場(chǎng)地樁基的設(shè)計(jì)施工提供參考。

摘要： 伊拉克M油田的A-25井是A區(qū)塊構(gòu)造南部的一口開(kāi)發(fā)井。該井鹽膏層鉆進(jìn)至中完井深后,發(fā)生井漏及卡鉆事故,必須進(jìn)行側(cè)鉆鉆進(jìn)。在克服鹽膏層蠕變、縮徑、坍塌以及鹽巖溶解等諸多困難的情況下,現(xiàn)場(chǎng)精心組織施工,順利完成鹽膏層側(cè)鉆作業(yè),滿足后續(xù)作業(yè)要求,為以后類似作業(yè)提供借鑒與參考。

摘要： 以P91鋼為對(duì)象,構(gòu)建寬范圍應(yīng)力區(qū)基于蠕變變形機(jī)理(CDMWRS)的本構(gòu)模型,采用ABAQUS軟件,結(jié)合構(gòu)建的CDMWRS本構(gòu)模型,模擬單軸蠕變拉伸試驗(yàn),并與文獻(xiàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比.結(jié)果表明:寬范圍應(yīng)力區(qū)的不同蠕變變形機(jī)理和長(zhǎng)期熱老化都會(huì)對(duì)P91鋼的蠕變應(yīng)變率產(chǎn)生較大影響,CDMWRS模型能夠較好地描述寬范圍應(yīng)力下P91鋼的蠕變第一階段和第二階段變形行為,蠕變第三階段相對(duì)偏差較大,主要原因是因?yàn)闃?gòu)建的CDMWRS模型未納入損傷的影響.

摘要： 催化裝置滑閥螺栓使用時(shí)發(fā)生斷裂,導(dǎo)致閥體導(dǎo)軌和閥板脫落。通過(guò)對(duì)滑閥導(dǎo)軌GH4033螺栓進(jìn)行宏觀觀察、化學(xué)成分分析、顯微組織檢查、斷口分析、微觀觀察,確定其斷裂原因。結(jié)果表明:該螺栓是由高溫蠕變損傷引起的沿晶脆性斷裂;因熱處理不當(dāng),螺栓組織中晶粒粗大,第二相和沿晶碳化物較少,弱化細(xì)晶強(qiáng)化、第二相強(qiáng)化和晶界強(qiáng)化作用,導(dǎo)致蠕變性能下降;長(zhǎng)期高溫服役,產(chǎn)生蠕變損傷,萌生微裂紋,損傷累積加速裂紋形成和擴(kuò)展,使得螺栓過(guò)早斷裂失效。

摘要： 將長(zhǎng)玻纖增強(qiáng)聚丙烯材料(PP-LGF40)在一定注塑工藝條件下制備成平板,然后機(jī)械加工成標(biāo)準(zhǔn)拉伸樣條,通過(guò)試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸、疲勞和蠕變性能測(cè)試,研究長(zhǎng)玻纖增強(qiáng)聚丙烯材料機(jī)械可靠性的各向異性行為。結(jié)果表明,長(zhǎng)玻纖增強(qiáng)聚丙烯材料機(jī)械可靠性各向異性行為非常明顯,0°方向表現(xiàn)優(yōu)異,90°方向相對(duì)較差,45°方向介于二者之間且接近90°方向;0°方向性能主要受基體影響,由纖維決定,45°和90°方向性能主要受基體及界面性能影響;最大應(yīng)力的對(duì)數(shù)與疲勞循環(huán)次數(shù)的對(duì)數(shù)呈線性關(guān)系,應(yīng)力水平的降低,疲勞壽命升高;蠕變應(yīng)變與蠕變時(shí)間的對(duì)數(shù)呈對(duì)數(shù)函數(shù)關(guān)系增長(zhǎng)。

摘要： 通過(guò)組織形貌觀察和蠕變性能測(cè)定,研究了鍛造態(tài)高鈮TiAl合金的蠕變與損傷行為。結(jié)果表明:鑄態(tài)高鈮TiAl合金經(jīng)等溫鍛造,層片晶團(tuán)的平均尺寸由507μm減小到56.7μm。鍛造態(tài)高鈮TiAl合金在蠕變期間的變形主要發(fā)生在γ片層和等軸γ晶中,位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)至相界/晶界受阻并堆積,可形成位錯(cuò)纏結(jié)或位錯(cuò)列,提高位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的阻力;其中,等軸γ晶粒中的位錯(cuò)纏結(jié)可發(fā)生束集促進(jìn)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶,形成細(xì)小亞晶結(jié)構(gòu)。柏氏矢量為[101]和[011]的位錯(cuò)分別在不同{111}面滑移形成位錯(cuò)網(wǎng),γ相中的蠕變位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)至位錯(cuò)網(wǎng),與其相互作用,可改變?cè)瓉?lái)的運(yùn)動(dòng)方向,促進(jìn)其攀移。蠕變后期,孔洞首先在等軸γ晶區(qū)域產(chǎn)生,并在該區(qū)域聚集、長(zhǎng)大和擴(kuò)展,直至發(fā)生合金的蠕變斷裂。這是高溫蠕變期間的損傷與斷裂機(jī)制。

摘要： 為了獲得固體發(fā)動(dòng)機(jī)在立式貯存條件下藥柱的結(jié)構(gòu)響應(yīng)特性,針對(duì)HTPB復(fù)合固體推進(jìn)劑開(kāi)展了不同應(yīng)力水平下的蠕變試驗(yàn),并擬合了蠕變本構(gòu)模型。采用建立的推進(jìn)劑蠕變本構(gòu)模型對(duì)某發(fā)動(dòng)機(jī)開(kāi)展了立式貯存條件下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)分析,獲得了貯存過(guò)程中發(fā)動(dòng)機(jī)藥柱應(yīng)力應(yīng)變變化規(guī)律。針對(duì)該發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)開(kāi)展了為期2周的立式貯存試驗(yàn),測(cè)試獲得了貯存過(guò)程中藥柱前后端面的下沉位移變化,并與仿真結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明,建立的推進(jìn)劑蠕變本構(gòu)模型可以較好地模擬藥柱立貯過(guò)程中的蠕變響應(yīng),貯存過(guò)程中前人工脫黏層根部位置處為藥柱的結(jié)構(gòu)薄弱位置,立式貯存1年后其藥柱底部端面軸向下沉位移約為1.38 mm。

摘要： 本文建立了換熱器的三維模型，利用ANSYS對(duì)模型的溫度場(chǎng)和溫度與換熱器內(nèi)部壓力共同作用下的應(yīng)力場(chǎng)進(jìn)行了分析。通過(guò)對(duì)比1小時(shí)和105小時(shí)時(shí)的應(yīng)力場(chǎng)，發(fā)現(xiàn)由于蠕變變形引起的應(yīng)力再分布使得等效應(yīng)力最大值以及最大值出現(xiàn)的位置都發(fā)生了變化。采用ModifiedTime Hardening蠕變模型計(jì)算了換熱器模型在105小時(shí)后的蠕變變形。得到了經(jīng)過(guò)105小時(shí)的服役后換熱器的最大蠕應(yīng)變達(dá)到了0.337，對(duì)嚴(yán)重蠕變變形部位要注意重點(diǎn)監(jiān)控。

摘要： 通對(duì)焊接接頭蠕變過(guò)程進(jìn)行模擬，找出了不同熱影響區(qū)寬度、不同坡口角度和不同焊縫強(qiáng)度匹配等對(duì)焊接接頭蠕變性能的影響。

摘要： 考慮巖體蠕變效應(yīng)的錨桿應(yīng)力分布及變化特征對(duì)研究工程錨固效應(yīng)具有非常重要的意義,而目前關(guān)于這方面的研究并不多見(jiàn).首先從錨固微元體受力特點(diǎn)的角度出發(fā),研究微元體在圍巖蠕變條件下的受力變化規(guī)律,得到如下結(jié)論:蠕變巖體下錨桿錨固力的變化趨勢(shì)和巖體所受應(yīng)力狀態(tài)及其變形密切相關(guān).當(dāng)微元體受拉時(shí),錨桿軸力隨時(shí)間有不斷增長(zhǎng)的趨勢(shì);而當(dāng)微元體受壓時(shí),錨桿軸力則隨時(shí)間不斷減小.針對(duì)錨桿在黏彈塑性圍巖體中的受力分布,以解析方法推導(dǎo)了錨桿應(yīng)力峰值所在位置與圍巖體塑性區(qū)重合的重要結(jié)論,且從工程數(shù)值計(jì)算角度進(jìn)一步驗(yàn)證了錨桿應(yīng)力峰值的位置特點(diǎn),并分析了地下工程中錨桿應(yīng)力隨圍巖體蠕變而逐漸增大的變化特征.

摘要： 對(duì)國(guó)產(chǎn)T91馬氏體耐熱鋼進(jìn)行了650°C條件下標(biāo)準(zhǔn)蠕變持久試驗(yàn),采用外推法計(jì)算出材料105h的蠕變斷裂強(qiáng)度為55.242MPa.利用OM、SEM、TEM和XRD等手段比較研究了T9,耐熱鋼不同應(yīng)力狀態(tài)下蠕變斷裂后的微觀組織變化.結(jié)果顯示,隨著蠕變時(shí)間的延,馬氏體板條組織分解、位錯(cuò)密度降低、碳化物粗化、組織結(jié)構(gòu)回復(fù)和再結(jié)晶等現(xiàn)象.這些微 觀結(jié)構(gòu)退化現(xiàn)象是導(dǎo)致材料蠕變性能隨蠕變時(shí)間延長(zhǎng)而下降的組織結(jié)構(gòu)原因.EDS分析表明,不同形貌M23C6碳化物成分存在差異,棒狀含Si元素M23C6碳化物更可能在蠕變過(guò)程中長(zhǎng)大.

摘要： 綜述了油膜軸承中巴氏合金的作用,分析了合金蠕變損傷、結(jié)合強(qiáng)度和厚度對(duì)其使用性能及壽命的影響.同時(shí)指出了油膜軸承巴氏合金的研究方向,以及提出基于ANSYS動(dòng)態(tài)模擬巴氏合金離心澆鑄過(guò)程,并利用ANSYS二次開(kāi)發(fā)功能對(duì)合金微觀蠕變力學(xué)行為開(kāi)展深入研究.

摘要： 目的：探討陰道后壁脫垂患者陰道后壁組織的生物力學(xué)特征。rn 方法：采用力學(xué)研究的方法，對(duì)13例絕經(jīng)后陰道后壁脫垂患者的陰道后壁組織分別進(jìn)行拉仲?gòu)?qiáng)度、應(yīng)力-應(yīng)變、應(yīng)力松弛以及蠕變的力學(xué)性能測(cè)試。rn 結(jié)果：按照POP-Q分期，陰道后壁脫垂Ⅱ期患者陰道后壁組織應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系優(yōu)于陰道后壁脫垂Ⅲ期患者，但無(wú)顯著性差異(P>0.05)，陰道后壁脫垂Ⅱ期應(yīng)力松弛及蠕變性能明顯優(yōu)于Ⅲ期，有顯著性差異(P0.05)，50～59歲，60～69歲和70～79歲年齡組的陰道后壁組織力學(xué)性能比較差異均無(wú)顯著性(P>0.05)。rn 結(jié)論：陰道后壁脫垂患者陰道后壁組織的生物力學(xué)性能與其脫垂程度有相關(guān)性.

摘要： 利用預(yù)應(yīng)力階段的安全殼儀表系統(tǒng)(EAU)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),分析計(jì)算安全殼結(jié)構(gòu)自然收縮和蠕變產(chǎn)生的附加應(yīng)變,在扣除附加應(yīng)變的基礎(chǔ)上,按照彈性理論計(jì)算公式求得的安全殼筒壁的楊氏模量值與安全殼打壓試驗(yàn)值吻合良好,本方法適用于安全殼結(jié)構(gòu)性能早期評(píng)估和預(yù)應(yīng)力階段監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)質(zhì)量甄別.

摘要： 結(jié)合室內(nèi)三軸蠕變試驗(yàn)與數(shù)值仿真技術(shù),研究大坂引水隧洞膨脹性泥巖飽水狀態(tài)下蠕變力學(xué)特性,建立泥巖非線性蠕變力學(xué)模型,并開(kāi)展大坂引水隧洞TBM施工開(kāi)挖、支護(hù)、長(zhǎng)期運(yùn)營(yíng)過(guò)程的飽和滲流-應(yīng)力耦合仿真計(jì)算.重點(diǎn)模擬TBM開(kāi)挖預(yù)留變形、初次支護(hù)半年后頂管片和側(cè)管片開(kāi)裂破壞問(wèn)題,以及采取錨桿、圍巖注漿、二次襯砌和鋼支撐相結(jié)合的聯(lián)合二次支護(hù)措施后隧洞長(zhǎng)期安全性的評(píng)價(jià)與設(shè)計(jì)驗(yàn)證問(wèn)題,研究成果為引水隧洞的支護(hù)設(shè)計(jì)提供依據(jù),對(duì)同類工程的研究具有一定參考意義。

摘要： 本文指出顆粒介質(zhì)具有遠(yuǎn)程無(wú)序和近程有序的結(jié)構(gòu),是產(chǎn)生動(dòng)力學(xué)不均勻性(dynamical heterogeneity)和復(fù)雜不可逆過(guò)程的根源.本文分析了顆粒介質(zhì)的結(jié)構(gòu)特征.在光彈實(shí)驗(yàn)觀測(cè)和離散元模擬現(xiàn)象基礎(chǔ)上,提出了構(gòu)成顆粒體系的強(qiáng)力鏈網(wǎng)絡(luò)(strong force network: SFN)和弱力鏈網(wǎng)絡(luò)(weak force network: WFN),亦即SFN/WFN結(jié)構(gòu)單元(structural unit);SFN/WFN單元在顆粒體系分布的差異及力學(xué)響應(yīng),決定了顆粒介質(zhì)的力學(xué)和熱力學(xué)性質(zhì);SFN區(qū)是彈性"籠子",是顆粒介質(zhì)的彈性基體,采用彈性勢(shì)能面(potential energy surface)分析了顆粒體系彈性能分布特點(diǎn),基于平均場(chǎng)理論發(fā)展了一個(gè)簡(jiǎn)單的彈性弛豫模型.

摘要： 本文指出顆粒介質(zhì)具有遠(yuǎn)程無(wú)序和近程有序的結(jié)構(gòu),是產(chǎn)生動(dòng)力學(xué)不均勻性(dynamical heterogeneity)和復(fù)雜不可逆過(guò)程的根源.本文分析了顆粒介質(zhì)的結(jié)構(gòu)特征.在光彈實(shí)驗(yàn)觀測(cè)和離散元模擬現(xiàn)象基礎(chǔ)上,提出了構(gòu)成顆粒體系的強(qiáng)力鏈網(wǎng)絡(luò)(strong force network: SFN)和弱力鏈網(wǎng)絡(luò)(weak force network: WFN),亦即SFN/WFN結(jié)構(gòu)單元(structural unit);SFN/WFN單元在顆粒體系分布的差異及力學(xué)響應(yīng),決定了顆粒介質(zhì)的力學(xué)和熱力學(xué)性質(zhì);SFN區(qū)是彈性"籠子",是顆粒介質(zhì)的彈性基體,采用彈性勢(shì)能面(potential energy surface)分析了顆粒體系彈性能分布特點(diǎn),基于平均場(chǎng)理論發(fā)展了一個(gè)簡(jiǎn)單的彈性弛豫模型.

摘要： 本發(fā)明提供了一種基于蠕變延性的高溫蠕變壽命預(yù)測(cè)模型，基于能量守恒和熵守恒建立的蠕變壽命與蠕變延性的相關(guān)性，并考慮蠕變延性隨蠕變應(yīng)變速率的變化，提出以下預(yù)測(cè)模型：本發(fā)明可實(shí)現(xiàn)不同蠕變機(jī)制下高溫蠕變壽命的預(yù)測(cè)，預(yù)測(cè)可靠性高。

摘要： 本發(fā)明公開(kāi)了一種應(yīng)用于蠕變時(shí)效成形的柔性模具，包括壓邊條、單元體、側(cè)壁、固定板、液壓缸、底座、托架、液壓控制系統(tǒng)、液壓油接管，托架和呈點(diǎn)陣式分布的多個(gè)液壓缸均設(shè)在底座上，側(cè)壁和固定板設(shè)在托架上，固定板上開(kāi)設(shè)有與液壓缸位置對(duì)應(yīng)的通孔，單元體包括單元體主體和球形端頭，單元體主體匹配穿過(guò)通孔，單元體主體的下端與液壓缸的活塞相連，壓邊條設(shè)在側(cè)壁上；球形端頭的上表面呈球形曲面，球形端頭的表面頂部構(gòu)成模具型面；液壓控制系統(tǒng)通過(guò)控制液壓缸內(nèi)活塞的升降來(lái)調(diào)節(jié)模具型面的變化。本發(fā)明還提供了一種基于柔性模具的蠕變時(shí)效成形方法。本發(fā)明解決了面對(duì)不同曲率構(gòu)件成形需要頻繁更換型面甚至替換模具的問(wèn)題。

摘要： 本發(fā)明提供了一種基于蠕變激活能的高溫蠕變壽命預(yù)測(cè)解析計(jì)算方法，基于蠕變激活能的應(yīng)力相關(guān)性，建立一種蠕變壽命預(yù)測(cè)方法，將推導(dǎo)出的參數(shù)k1,μ,D,m代入以下壽命預(yù)測(cè)模型：即可精準(zhǔn)有效的預(yù)測(cè)出材料的高溫蠕變壽命，解決不同應(yīng)力水平下由于蠕變機(jī)制變化引起的蠕變壽命預(yù)測(cè)難題，提高長(zhǎng)時(shí)壽命預(yù)測(cè)精度。

摘要： 本發(fā)明公開(kāi)了一種塑性瞬態(tài)蠕變條件下考慮與載荷無(wú)關(guān)的拘束參量的蠕變孕育期預(yù)測(cè)方法，在Davies工作的基礎(chǔ)上，提出了考慮拘束效應(yīng)的蠕變孕育期預(yù)測(cè)模型。利用韌性耗散損傷模型，引入了與載荷無(wú)關(guān)拘束參量Q*計(jì)算考慮拘束效應(yīng)的蠕變孕育期。使用緊湊拉伸試樣(CT)施加主載荷進(jìn)行蠕變模擬實(shí)驗(yàn)，本發(fā)明的有益效果：能夠在結(jié)構(gòu)中簡(jiǎn)潔有效的預(yù)測(cè)出塑性瞬態(tài)蠕變條件下蠕變孕育期。

摘要： 本發(fā)明公開(kāi)了一種彈性瞬態(tài)蠕變條件下耦合殘余應(yīng)力和拘束效應(yīng)高溫結(jié)構(gòu)的蠕變孕育期預(yù)測(cè)方法，本發(fā)明在Davies工作的基礎(chǔ)上，提出了耦合殘余應(yīng)力和拘束效應(yīng)的蠕變孕育期預(yù)測(cè)模型。利用參考應(yīng)立法，引入了彈性追隨因子Z計(jì)算考慮殘余應(yīng)力的蠕變孕育期。使用緊湊拉伸試樣(CT)通過(guò)預(yù)壓縮產(chǎn)生殘余應(yīng)力，并施加主載荷進(jìn)行蠕變實(shí)驗(yàn)。本發(fā)明能夠在結(jié)構(gòu)中簡(jiǎn)介有效的預(yù)測(cè)出彈性瞬態(tài)蠕變條件下蠕變孕育期。

摘要： 本發(fā)明公開(kāi)了一種彈性瞬態(tài)蠕變條件下考慮與載荷無(wú)關(guān)的拘束參量的蠕變孕育期預(yù)測(cè)方法，在Davies工作的基礎(chǔ)上，提出了考慮拘束效應(yīng)的蠕變孕育期預(yù)測(cè)模型。利用韌性耗散損傷模型，引入了與載荷無(wú)關(guān)拘束參量Q*計(jì)算考慮拘束效應(yīng)的蠕變孕育期。使用緊湊拉伸試樣(CT)施加主載荷進(jìn)行蠕變模擬實(shí)驗(yàn)，本發(fā)明的有益效果：能夠在結(jié)構(gòu)中簡(jiǎn)潔有效的預(yù)測(cè)出彈性瞬態(tài)蠕變條件下蠕變孕育期。

摘要： 本發(fā)明公開(kāi)了一種塑性瞬態(tài)蠕變條件下耦合殘余應(yīng)力和拘束效應(yīng)的蠕變孕育期預(yù)測(cè)方法，在Davies工作的基礎(chǔ)上，提出了耦合殘余應(yīng)力和拘束效應(yīng)的蠕變孕育期預(yù)測(cè)模型。利用韌性耗散損傷模型，引入了與載荷無(wú)關(guān)拘束參量Q*計(jì)算考慮拘束效應(yīng)的蠕變孕育期。使用緊湊拉伸試樣(CT)施加主載荷進(jìn)行蠕變模擬實(shí)驗(yàn)，本發(fā)明的有益效果：能夠在結(jié)構(gòu)中簡(jiǎn)潔有效的預(yù)測(cè)出塑性瞬態(tài)蠕變條件下蠕變孕育期。

摘要： 本發(fā)明公開(kāi)了一種穩(wěn)態(tài)蠕變條件下耦合殘余應(yīng)力和拘束效應(yīng)的蠕變孕育期預(yù)測(cè)方法，在Davies工作的基礎(chǔ)上，提出了耦合殘余應(yīng)力和拘束效應(yīng)的蠕變孕育期預(yù)測(cè)模型。利用韌性耗散損傷模型，引入了與載荷無(wú)關(guān)拘束參量Q*計(jì)算考慮拘束效應(yīng)的蠕變孕育期。使用緊湊拉伸試樣(CT)施加主載荷進(jìn)行蠕變模擬實(shí)驗(yàn)，本發(fā)明的有益效果：能夠在結(jié)構(gòu)中簡(jiǎn)潔有效的預(yù)測(cè)出穩(wěn)態(tài)蠕變條件下蠕變孕育期。

摘要： 本發(fā)明公開(kāi)了一種材料樣品蠕變試驗(yàn)設(shè)備及材料樣品蠕變試驗(yàn)方法，將材料樣品的一端固定在橫梁上，在材料樣品的另一端掛上砝碼，通過(guò)觀察砝碼的下降量即可判斷材料樣品的蠕變性能，便于操作，提高了效率。

摘要： 本實(shí)用新型提供了一種蠕變測(cè)試裝置、拉壓蠕變測(cè)試系統(tǒng)，蠕變測(cè)試裝置，至少包括裝置架、試件夾具、荷重加載機(jī)構(gòu)和線性位移傳感器，試件置于試件夾具中間，試件夾具的其中一端為固定端，固定端相對(duì)于裝置架的位置不變，另一端為移動(dòng)端；荷重加載機(jī)構(gòu)至少包括滑輪組和荷重。本實(shí)用新型提供的拉壓蠕變測(cè)試系統(tǒng)，包括可密封的箱體，箱體設(shè)有箱門，箱體設(shè)有恒溫恒濕裝置，箱體內(nèi)設(shè)有本實(shí)用新型的蠕變測(cè)試裝置?？蓪?shí)現(xiàn)高精度可控氣候環(huán)境下竹/木基材料純拉和純壓蠕變的長(zhǎng)期自動(dòng)采集、存儲(chǔ)、顯示，而且通過(guò)試件夾具的簡(jiǎn)單變換和滑輪組，在一套系統(tǒng)上可實(shí)現(xiàn)拉伸和壓縮蠕變的自由切換，實(shí)現(xiàn)了設(shè)備的大幅小型化和輕量化。