摘要： 引入CMT-P復(fù)合焊接方法成功制備了成形質(zhì)量優(yōu)異的UNS S32750超級(jí)雙相不銹鋼焊接接頭,選用金相顯微鏡、X射線衍射儀、掃描電鏡、能譜儀及透射電鏡等設(shè)備研究了接頭不同區(qū)域的微觀組織.結(jié)果表明,焊縫、熱影響區(qū)和母材組織呈現(xiàn)顯著差異.與母材和焊縫相比,熱影響區(qū)內(nèi)奧氏體含量最低(32.3%),但焊接接頭各微區(qū)的奧氏體含量均滿足不低于30%的標(biāo)準(zhǔn)要求.由于焊接熱循環(huán)過程中再加熱的作用,焊根及熱影響區(qū)中析出了尺度和形貌均不同的晶粒內(nèi)γ2和晶粒邊界γ2,而焊縫填充區(qū)沒有γ2析出.此外,焊根和熱影響區(qū)均析出了短棍狀Cr_(2)N,主要分布在鐵素體晶粒內(nèi)和晶粒邊界,Cr_(2)N析出致使相鄰鐵素體基體形成了明顯的貧Cr區(qū).

摘要： 針對(duì)具有TRIP效應(yīng)19Cr經(jīng)濟(jì)型雙相不銹鋼,采用不同激光功率的激光自熔焊開展了焊接對(duì)比試驗(yàn),并對(duì)焊縫的宏觀形貌、微觀組織、力學(xué)性能和腐蝕性能進(jìn)行分析。分析結(jié)果顯示,焊縫正面宏觀外貌的平整度隨著激光功率的升高先升高后降低,激光功率為1000 W、1050 W和1100 W時(shí)焊縫成形較好;在焊縫處奧氏體相含量相對(duì)于母材含量較少,奧氏體含量的變化隨著激光功率的變化先減少再增加,激光功率為1000 W時(shí),焊縫處奧氏體含量最少;激光功率為700 W、1000 W和1300 W時(shí)焊縫處的平均硬度值為220HV_(0.1),母材處的平均硬度值為370HV_(0.1);激光功率為500 W、1000 W和1300 W的焊接接頭電化學(xué)測試中,1000 W的不銹鋼焊接接頭的自腐蝕電流密度最低,點(diǎn)蝕電位最高。研究表明,激光功率為1000 W焊接時(shí),19Cr雙相不銹鋼焊縫成形性最好,焊縫處顯微硬度最低,且具有較好的耐腐蝕性能。

摘要： 采用擺動(dòng)電弧GTAW對(duì)2205雙相不銹鋼進(jìn)行了自熔焊接.研究了不同勵(lì)磁電流下焊縫截面的特征以及其對(duì)焊縫組織的影響.結(jié)果表明,擺動(dòng)電弧可以促進(jìn)接頭的熔合,但隨著勵(lì)磁電流增加,熔合效果逐漸變差.擺動(dòng)電弧可促進(jìn)2205雙相不銹鋼焊縫中奧氏體的析出并可使鐵素體得到細(xì)化,在勵(lì)磁電流1 A下,效果最佳.奧氏體含量的增加緩解了由于相比例失衡所致的硬度值升高,使得焊縫硬度更加接近母材.

摘要： 2022年5月17日,全國鋼標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)鋼產(chǎn)品無損檢測分技術(shù)委員會(huì)三項(xiàng)CSTM團(tuán)體標(biāo)準(zhǔn)審定會(huì)以視頻會(huì)議的形式召開。本次會(huì)議審定通過了鋼研納克檢測技術(shù)股份有限公司負(fù)責(zé)的《奧氏體和奧氏體-鐵素體鋼板超聲檢測方法》、《鋼軌自動(dòng)超聲檢測系統(tǒng)綜合性能測試方法》、《鋼軌自動(dòng)渦流檢測系統(tǒng)綜合性能測試方法》三項(xiàng)CSTM團(tuán)體標(biāo)準(zhǔn)?！秺W氏體和奧氏體-鐵素體鋼板超聲檢測方法》填補(bǔ)了奧氏體及奧氏體-鐵素體雙相不銹鋼板超聲檢測標(biāo)準(zhǔn)的空白,適用于厚度不小于6 mm的奧氏體和奧氏體-鐵素體鋼板超聲檢測,規(guī)定了奧氏體和奧氏體-鐵素體鋼板超聲檢測的一般要求、對(duì)比試樣、儀器和設(shè)備、檢測條件和方法、缺陷的測試與評(píng)定、鋼板的質(zhì)量分級(jí)、檢測報(bào)告等內(nèi)容。

摘要： 針對(duì)雙相不銹鋼焊接過程中的熱循環(huán)對(duì)焊接接頭組織產(chǎn)生影響導(dǎo)致材料整體性能降低的問題,采用埋弧焊焊接方式和優(yōu)化的焊接工藝參數(shù)對(duì)S32101雙相不銹鋼進(jìn)行焊接,然后通過無損檢測、力學(xué)試驗(yàn)、金相試驗(yàn)、點(diǎn)腐蝕試驗(yàn)等對(duì)焊接接頭的綜合性能進(jìn)行研究。試驗(yàn)結(jié)果表明:通過此焊接工藝獲得的焊接接頭的焊縫及熱影響區(qū)為奧氏體/鐵素體雙相組織,其力學(xué)性能、耐點(diǎn)腐蝕性能均滿足規(guī)范要求。

摘要： 開展了2205雙相不銹鋼(Duplex stainless steel,DSS)氫致開裂(Hydrogen assisted cracking,HAC)行為的研究,考察了組織形態(tài)對(duì)2205雙相不銹鋼中氫致裂紋萌生和擴(kuò)展的影響。結(jié)果表明,橫向組織中的氫致裂紋擴(kuò)展的長度比縱向組織中的裂紋更明顯,裂紋優(yōu)先萌生的位置在鐵素體相中。此外,基于氫濃度相關(guān)的內(nèi)聚力理論,對(duì)DSS的氫致開裂現(xiàn)象進(jìn)行了預(yù)測分析,建立了含雙相組織的HAC有限元分析模型,預(yù)測結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好。在串聯(lián)相組織形態(tài)結(jié)構(gòu)與奧氏體相的晶粒尺寸減小(細(xì)化)的情況下,進(jìn)入材料中的氫濃度降低,一定程度上抑制了氫致裂紋的擴(kuò)展。

摘要： 雙相不銹鋼耐點(diǎn)蝕、耐晶間腐蝕和耐氯化物應(yīng)力腐蝕性能優(yōu)良,是優(yōu)良的海洋用金屬材料,但其焊接接頭常成為薄弱區(qū)而發(fā)生腐蝕問題。從材料因素綜述了雙相不銹鋼腐蝕研究的進(jìn)展。首先,總結(jié)了合金元素和熱處理對(duì)雙相不銹鋼耐腐蝕性能的影響。合金元素分配及其引起的二次相析出及產(chǎn)生的元素貧化區(qū)、鐵素體/奧氏體相比例的變化決定雙相不銹鋼的耐腐蝕性能,固溶處理可消除二次相及其周圍的貧Cr區(qū)、改善鐵素體/奧氏體相比例而提高鋼的耐腐蝕性能。其次,分析了雙相不銹鋼焊接接頭的腐蝕特點(diǎn),綜述分析了焊接方法、熱輸入、保護(hù)氣體、焊后熱處理對(duì)焊接接頭耐蝕性的影響。鎢極氬弧焊(TIG)焊接接頭的耐局部腐蝕性能良好,采用合適熱輸入的多道焊,并控制好層間溫度,可提高焊接接頭的耐腐蝕性能。固溶處理雖可提高接頭的耐腐蝕性能,但目前難以應(yīng)用于管路等工程構(gòu)件的焊接接頭。最后,簡要探討了目前不銹鋼腐蝕研究存在的問題和下一步的研究方向。

摘要： 濃密機(jī)是基于重力沉降作用的固液分離設(shè)備。在印尼某項(xiàng)目中,通過折彎機(jī)多次反復(fù)的折彎技術(shù)來達(dá)到S22053雙相不銹鋼濃密機(jī)瓜皮弧形柔性底板制作,并通過弧形樣板及胎具檢查折彎后的弧形偏差。

摘要： 通過研究海水腐蝕的機(jī)理,結(jié)合海邊電廠循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的建造及使用經(jīng)驗(yàn),分析在不同的條件下,不同管道系統(tǒng)如何選用合適的海水管道材料。

摘要： 薄壁類雙相不銹鋼零件加工時(shí),容易受材料和結(jié)構(gòu)的影響造成零件變形,刀具磨損加劇。雙相不銹鋼在車削加工時(shí),其切削線速度應(yīng)比常規(guī)不銹鋼參數(shù)要降低50%左右,切削參數(shù)的不合理造成刀具壽命縮短和切削熱量過大,容易產(chǎn)生表面硬化。首先,通過工藝試驗(yàn)結(jié)果,對(duì)于薄壁雙相不銹鋼管體零件的加工,應(yīng)采用專用工裝進(jìn)行約束,設(shè)計(jì)全包圍式專用夾具進(jìn)行裝夾,夾緊時(shí)受力均勻,不會(huì)影響產(chǎn)品的質(zhì)量。其工藝路線是否合理,對(duì)零件的加工變形起到關(guān)鍵性的作用,專用夾具和經(jīng)過試驗(yàn)后確認(rèn)的切削參數(shù),使零件的質(zhì)量得到了有效的控制。在切削加工時(shí),線速度降低可有效控制刀具的磨損,提高刀具在加工雙相不銹鋼時(shí)的壽命,降低生產(chǎn)成本。

摘要： 文中對(duì)S31803雙相不銹鋼鋼管的6GR位置的焊接性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究,分析了試驗(yàn)用鋼管焊接接頭的外觀、探傷檢查、力學(xué)性能、宏觀斷面、維氏硬度、相比例、點(diǎn)蝕和CO2應(yīng)力腐蝕性能.試驗(yàn)結(jié)果表明,試驗(yàn)用鋼管具有優(yōu)良的焊接性和耐腐蝕性,完全滿足ASMEⅨ-2019的要求,該工藝可應(yīng)用于生產(chǎn)中.

摘要： 綜述了雙相不銹鋼焊接材料的選用原則及工程應(yīng)用.結(jié)果表明,該焊接材料的選用可采用"準(zhǔn)成分匹配"原則,即盡可能使焊縫中的Cr含量與母材接近,同時(shí)提高Ni含量并添加適量的N,合理控制焊縫中鐵素體與奧氏體的相比例,保證接頭獲得滿意的耐腐蝕性能和焊接性.該鋼焊接材料共有5大類,多種工藝方法各具特色,FCAW打底與多種高效焊接方法聯(lián)合使用的組合工藝優(yōu)勢明顯.不同厚度或不同位置的雙相不銹鋼焊接接頭,分別采用匹配的焊接材料和合理的焊接工藝,均在不同的工程中獲得成功應(yīng)用.藥芯焊絲的質(zhì)量穩(wěn)定性仍需嚴(yán)格控制.

摘要： 雙相不銹鋼具有耐晶間腐蝕、應(yīng)力腐蝕以及抗氯離子點(diǎn)蝕和縫隙腐蝕等一系列優(yōu)點(diǎn),近年來被廣泛使用在壓力容器制造中,文章介紹了大型雙相不銹鋼多晶硅塔器制造過程中的質(zhì)量、工藝、焊接過程的控制,以及雙相鋼設(shè)備的清洗防護(hù)工藝措施,并且具體以S22253材料為列,討論雙相鋼設(shè)備在制造、焊接、檢驗(yàn)等各環(huán)節(jié)中應(yīng)注意的事項(xiàng),合理控制制造過程中的每一步工序是雙相不銹鋼制造成功的關(guān)鍵.

摘要： 雙相不銹鋼在室溫下固溶體中奧氏體和鐵素體約各占一半且兼有兩相組織特征,它保留了鐵素體不銹鋼強(qiáng)度高,導(dǎo)熱系數(shù)大,線膨脹系數(shù)小,耐點(diǎn)蝕、縫隙腐蝕及氯化物應(yīng)力腐蝕的特點(diǎn),又具備奧氏體鋼不銹鋼韌性好、脆性轉(zhuǎn)變溫度較低、抗晶間腐蝕、力學(xué)性能和焊接性能好的優(yōu)點(diǎn).對(duì)2209型雙相不銹鋼帶極堆焊層在焊態(tài)及焊后經(jīng)過690°C下不同時(shí)間熱處理后堆焊層的組織和性能進(jìn)行了試驗(yàn),結(jié)果表明,焊后熱處理的堆焊層鐵素體含量降低、力學(xué)性能下降、硬度增高、腐蝕性能下降,這主要是由于堆焊層經(jīng)熱處理后未能保持適當(dāng)?shù)南啾壤约唉蚁嗟奈龀鰧?dǎo)致的.

摘要： 針對(duì)水電站高速含沙水流具有的對(duì)材料磨損以及水流對(duì)材料的腐蝕等特點(diǎn),寶鋼采用軋制復(fù)合工藝研制開發(fā)了應(yīng)用于水電領(lǐng)域的2205雙相不銹鋼軋制復(fù)合板.本文介紹了采用軋制復(fù)合工藝生產(chǎn)的復(fù)合板覆層與基層性能的實(shí)際情況,并根據(jù)不銹鋼復(fù)合板的使用特點(diǎn),研究了不同覆層表面狀態(tài)下的耐腐蝕性能.試驗(yàn)結(jié)果表明,采用軋制復(fù)合工藝生產(chǎn)的2205雙相不銹鋼復(fù)合板具有優(yōu)良的結(jié)合強(qiáng)度,設(shè)計(jì)的基層材料具有優(yōu)良的強(qiáng)韌性,復(fù)合板成品的覆層材料即使在較惡劣的表面狀態(tài)下,其耐腐蝕能力仍非常優(yōu)秀.

摘要： 通過電化學(xué)技術(shù)、腐蝕全浸實(shí)驗(yàn)和掃描電子顯微鏡(SEM)研究了離子液體1-辛基-3-甲基咪唑L-脯氨酸鹽在1mol·L-1HCl溶液中對(duì)2205雙相不銹鋼(2205DSS)的緩蝕作用.結(jié)果表明:1-辛基-3-甲基咪唑L-脯氨酸鹽對(duì)2205DSS在1mol·L-1HCl溶液中是以抑制陰極反應(yīng)為主的混合型緩蝕劑;隨緩蝕劑的濃度增加,緩蝕效率增大,隨溫度升高,緩蝕效率降低;1-辛基-3-甲基咪唑L-脯氨酸鹽在2205DSS表面的吸附符合Langmuir吸附等溫方程.

摘要： 對(duì)不同厚度2205雙相不銹鋼板材的機(jī)械性能進(jìn)行測試,對(duì)隨著板厚增加所出現(xiàn)的低韌性問題進(jìn)行了斷口和金相掃描分析,研究發(fā)現(xiàn),終軋溫度偏低、軋后冷速過慢可能是導(dǎo)致沖擊韌性偏低的主要原因.

摘要： 本文研究了在16Mn鋼堆焊E2209雙相不銹鋼焊條堆焊層的組織變化規(guī)律,冷卻速度決定了α相的數(shù)量以及α相轉(zhuǎn)變?yōu)棣孟嗟奶卣?通過Cr當(dāng)量與Ni當(dāng)量確定相比例并進(jìn)行分析,討論了合金元素在a相和γ兩相中分配變化.點(diǎn)蝕量由化學(xué)成分來控制,在此堆焊層上,化學(xué)成分決定臨界點(diǎn)蝕溫度CPT約為40°C.

摘要： 該文首先介紹了雙相不銹鋼的特點(diǎn)及應(yīng)用情況,對(duì)于在石鋼京誠公司研究中的技術(shù)難點(diǎn)進(jìn)行了分析,最后根據(jù)雙相不銹鋼在海洋環(huán)境中存在的腐蝕問題進(jìn)行了展望.

摘要： 雙相不銹鋼在室溫下固溶體中奧氏體和鐵素體約各占一半且兼有兩相組織特征.它保留了鐵素體不銹鋼強(qiáng)度高、導(dǎo)熱系數(shù)大、線膨脹系數(shù)小、耐點(diǎn)蝕、縫蝕及氯化物應(yīng)力腐蝕性能的特點(diǎn);又具備奧氏體鋼不銹鋼韌性好、脆性轉(zhuǎn)變溫度較低、抗晶間腐蝕、力學(xué)性能和焊接性能好的優(yōu)點(diǎn).SAF2205雙相不銹鋼焊接接頭的力學(xué)性能和耐蝕性取決于接頭能否保持適當(dāng)?shù)南啾壤?正確選用焊接材料、嚴(yán)格控制焊接熱輸入量以及制定合理的焊接工藝是雙相不銹鋼焊接的關(guān)鍵.本文進(jìn)行了雙相不銹鋼的焊條電弧焊、手工鎢極氬弧焊對(duì)接焊縫焊接工藝評(píng)定及產(chǎn)品的施焊,各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)均滿足要求,證明所選用的焊接方法、焊接材料、焊接工藝正確合理.

摘要： 本發(fā)明的雙相不銹鋼的一方式以質(zhì)量%計(jì)，含有C：0.03%以下、Si：0.05～1.0%、Mn：0.1～7.0%、P：0.05%以下、S：0.0001～0.0010%、Ni：0.5～5.0%、Cr：18.0～25.0%、N：0.10～0.30%、Al：0.05%以下、Ca：0.0010～0.0040%以及Sn：0.01～0.2%，剩余部分包括Fe和不可避免的雜質(zhì)；Ca和O的含量的比率Ca/O為0.3～1.0；用（1）式表示的孔蝕指數(shù)PI低于30；PI＝Cr＋3.3Mo＋16N （1）。

摘要： 本發(fā)明的雙相不銹鋼鋼材由鐵素體相和奧氏體相構(gòu)成，其成分組成含有C：0.100質(zhì)量％以下、Si：0.10～2.00質(zhì)量％、Mn：0.10～2.00質(zhì)量％、P：0.050質(zhì)量％以下、S：0.0100質(zhì)量％以下、Al：0.001～0.050質(zhì)量％、Ni：1.0～10.0質(zhì)量％、Cr：22.0～28.0質(zhì)量％、Mo：2.0～6.0質(zhì)量％、N：0.20～0.50質(zhì)量％，并且含有從Ta：0.01～0.50質(zhì)量％和Ge：0.1～1.0質(zhì)量％中選擇的一種以上，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。

摘要： 本發(fā)明提供一種合金元素節(jié)減型雙相不銹鋼熱軋鋼材，其以質(zhì)量%計(jì)含有C：0.03%以下、Si：0.05～1.0%、Mn：0.5～7.0%、P：0.05%以下、S：0.010%以下、Ni：0.1～5.0%、Cr：18.0～25.0%、N：0.05～0.30%及Al：0.001～0.05%，余量包含F(xiàn)e及不可避免的雜質(zhì)，通過熱軋而制造，鉻氮化物析出溫度TN為960°C以下，與實(shí)施了固溶化熱處理的熱軋鋼材相比，屈服強(qiáng)度高50MPa以上，為熱軋后的原狀，沒有實(shí)施固溶化熱處理。另外，本發(fā)明的包層鋼板具備雙相不銹鋼作為夾層材料，雙相不銹鋼具有上述組成，鉻氮化物析出溫度TN為800～970°C。

摘要： 本發(fā)明的雙相不銹鋼的一方式以質(zhì)量%計(jì)，含有C：0.03%以下、Si：0.05～1.0%、Mn：0.1～7.0%、P：0.05%以下、S：0.0001～0.0010%、Ni：0.5～5.0%、Cr：18.0～25.0%、N：0.10～0.30%、Al：0.05%以下、Ca：0.0010～0.0040%以及Sn：0.01～0.2%，剩余部分包括Fe和不可避免的雜質(zhì)；Ca和O的含量的比率Ca/O為0.3～1.0；用（1）式表示的孔蝕指數(shù)PI低于30；PI＝Cr＋3.3Mo＋16N （1）。

摘要： 本發(fā)明涉及一種細(xì)化雙相不銹鋼中鐵素體晶粒尺寸的方法及雙相不銹鋼，屬于雙相不銹鋼技術(shù)領(lǐng)域，用于解決現(xiàn)有雙相不銹鋼細(xì)晶制備工藝苛刻，軋制變形量大的問題。方法包括：步驟一、將雙相不銹鋼鑄錠進(jìn)行鍛造和/或熱軋，控制最終鍛造或者熱軋溫度為T50+T；然后空冷至室溫得到鋼坯；T50表示雙相不銹鋼中鐵素體體積百分含量為50％的加熱溫度；T＝70～110°C；步驟二、將鋼坯進(jìn)行冷軋，冷軋的變形量為8％～50％；步驟三、將冷軋后的鋼坯在T50溫度進(jìn)行固溶處理，固溶處理后冷卻至室溫得到雙相不銹鋼。本發(fā)明的方法能同時(shí)細(xì)化雙相不銹鋼中奧氏體和鐵素體晶粒，得到的雙相不銹鋼綜合性能優(yōu)異。

摘要： 本發(fā)明提供具有高強(qiáng)度、高韌性和優(yōu)良的耐腐蝕性的優(yōu)良的雙相不銹鋼和雙相不銹鋼無縫鋼管。具有以質(zhì)量％計(jì)含有C：0.002～0.03％、Si：0.05～1.0％、Mn：0.10～1.5％、P：0.040％以下、S：0.0005～0.020％、Cr：20.0～28.0％、Ni：4.0～10.0％、Mo：2.0～5.0％、Al：0.001～0.05％和N：0.06～0.35％、余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的成分組成，具有以體積率計(jì)含有20～70％的奧氏體相和30～80％的鐵素體相的組織，屈服強(qiáng)度YS為448MPa以上，平均粒徑為1μm以上的氧化物系夾雜物的個(gè)數(shù)密度為15個(gè)/mm2以下，氧化物系夾雜物中含有Al的氧化物系夾雜物的比例為50質(zhì)量％以下。

摘要： 本發(fā)明提供抑制點(diǎn)蝕的發(fā)生的雙相不銹鋼?；诒竟_的雙相不銹鋼含有如下的化學(xué)組成和顯微組織：所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計(jì)為Cr：大于27.00％且為29.00％以下、Mo：2.50～3.50％、Ni：5.00～8.00％、W：4.00～6.00％、Cu：0.01％以上且小于0.10％、N：大于0.400％且為0.600％以下、C：0.030％以下、Si：1.00％以下、Mn：1.00％以下、sol.Al：0.040％以下、V：0.50％以下、O：0.010％以下、P：0.030％以下、S：0.020％以下、以及余量：Fe和雜質(zhì)，且滿足式(1)；所述顯微組織由35～65體積％的鐵素體相以及余量的奧氏體相組成，在鐵素體相內(nèi)析出的Cu的面積率為0.5％以下。Cr+4.0×Mo+2.0×W+20×N?5×ln(Cu)≥65.2···(1)。

摘要： 提供一種低溫韌性優(yōu)異的雙相不銹鋼。雙相不銹鋼的化學(xué)組成以質(zhì)量％計(jì)含有C：0.03％以下、Si：0.1～0.8％、Mn：2.3％以下、P：0.040％以下、S：0.010％以下、sol.Al：0.040％以下、Ni：3～7％、Cr：20～28％、Mo：0.5～2.0％、Cu：大于2.0％且為4.0％以下、Co：0.02～0.5％、N：0.1～0.35％、O：0.010％以下等，所述雙相不銹鋼具有包含奧氏體相和鐵素體相的組織，所述鐵素體相的面積率為30～60％，在用電子探針顯微分析儀測得的Ni含量的分布中，將頻率的兩個(gè)極大值中Ni含量高的一側(cè)的極大值設(shè)為Ni

摘要： 本發(fā)明涉及雙相不銹鋼鋼材，其包含鐵素體相和奧氏體相。所述鋼材作為金屬成分組成含有從V：0.01～0.50質(zhì)量％、Ti：0.0001～0.0500質(zhì)量％、Nb：0.0005～0.0500質(zhì)量％和Ta：0.01～0.50質(zhì)量％的X群元素中選擇的至少一種，所述鋼材具有復(fù)合夾雜物、或者復(fù)合夾雜物和夾雜物，所述夾雜物包括氧化物、硫化物和氧硫化物中的至少一種，所述復(fù)合夾雜物以所述夾雜物為核并且在所述核的周圍具備含有Cr和至少一種所述X群元素的碳化物或氮化物的外殼，所述復(fù)合夾雜物的個(gè)數(shù)比例是所述夾雜物的個(gè)數(shù)總和的30％以上。

摘要： 本發(fā)明的雙相不銹鋼鋼材由鐵素體相和奧氏體相構(gòu)成，其成分組成含有C：0.100質(zhì)量％以下、Si：0.10～2.00質(zhì)量％、Mn：0.10～2.00質(zhì)量％、P：0.050質(zhì)量％以下、S：0.0100質(zhì)量％以下、Al：0.001～0.050質(zhì)量％、Ni：1.0～10.0質(zhì)量％、Cr：22.0～28.0質(zhì)量％、Mo：2.0～6.0質(zhì)量％、N：0.20～0.50質(zhì)量％，并且含有從Ta：0.01～0.50質(zhì)量％和Ge：0.1～1.0質(zhì)量％中選擇的一種以上，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。