摘要： 為了解決高集成度高熱流密度電子器件的散熱需求,文中對(duì)微通道相變散熱器進(jìn)行研究,設(shè)計(jì)了5種不同尺寸的微通道來(lái)研究其對(duì)傳熱系數(shù)和壓降特性的影響。通過(guò)搭建微通道相變散熱驗(yàn)證系統(tǒng)對(duì)微通道相變散熱器進(jìn)行實(shí)驗(yàn),以水為工作物質(zhì),流速為50~170 mL/min,熱源熱流密度為86~414 kW/m^(2)。研究結(jié)果表明,傳熱系數(shù)與水力直徑成反比關(guān)系,當(dāng)水力直徑為0.333 mm、工質(zhì)流速為170 mL/min時(shí),傳熱系數(shù)值最大為116 kW/(m^(2)·°C);當(dāng)工質(zhì)流速不變時(shí),壓降隨熱流密度的增大先減小后增大;當(dāng)工質(zhì)流速和熱流密度不變時(shí),壓降隨水力直徑的增大而減小,并且隨著流速的增大,壓降的變化趨勢(shì)逐漸趨于平緩。

摘要： 針對(duì)稠油油品物性差、凝點(diǎn)低、流動(dòng)性差等特點(diǎn),采用室內(nèi)環(huán)道試驗(yàn),揭示含水率、混合流速、溫度與管輸流型和壓降之間的關(guān)系。結(jié)果表明,在流型轉(zhuǎn)變的過(guò)程中共出現(xiàn)5種流型,當(dāng)含水率小于0.6%時(shí),壓降梯度與含水率呈顯著正相關(guān),當(dāng)含水率大于0.6%時(shí),壓降梯度迅速減小;當(dāng)含水率小于0.525%時(shí),壓降梯度與混合流速呈顯著正相關(guān),當(dāng)含水率越過(guò)反相點(diǎn)后,壓降梯度與混合流速的相關(guān)性減弱;稠油輸送應(yīng)盡量控制在水基流階段,且低溫工況優(yōu)于高溫工況,混合流速增大和溫度降低均會(huì)促進(jìn)反相提前。研究結(jié)果可為稠油管道輸送提供理論依據(jù)和參考。

摘要： 提出了一種新的附壁分離元件,其具有操作氣速范圍廣、結(jié)構(gòu)緊湊、分離效率高等優(yōu)點(diǎn).通過(guò)數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn),研究了分離弧內(nèi)直徑、入口氣速和液滴粒徑分布等因素對(duì)附壁分離元件性能的影響.研究結(jié)果表明:附壁分離元件在低入口氣速時(shí)即具有較高的分離效率,入口氣速大于1 m/s時(shí)附壁分離元件對(duì)于10μm的液滴能夠達(dá)到80%以上的分離效率,對(duì)于15μm及以上的液滴可以100%分離;分離效率隨著入口氣速的增大而增大,但在一定的粒徑分布條件下,存在一個(gè)臨界入口氣速,大于臨界入口氣速后分離效率反而下降.在入口氣速、液滴粒徑分布相同時(shí),分離弧內(nèi)直徑越小,分離效率越高.附壁分離元件的壓降隨著氣速的增大呈現(xiàn)二次方增大的關(guān)系.

摘要： 研究固結(jié)型多孔介質(zhì)的阻力壓降與阻力系數(shù)的相關(guān)性,以具有固結(jié)型多孔介質(zhì)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)的銅網(wǎng)為多孔介質(zhì)區(qū)域,建立水平管段內(nèi)流動(dòng)阻力模型;利用無(wú)量綱的π定理分析法推導(dǎo)出黏性阻力系數(shù)和慣性阻力系數(shù)與雷諾數(shù)和歐拉數(shù)具有系數(shù)相關(guān)性,歸納比較了公式法和擬合法用于計(jì)算多孔介質(zhì)阻力系數(shù)的求解方法;設(shè)計(jì)一種用于測(cè)量具有不同結(jié)構(gòu)特點(diǎn)的多孔介質(zhì)材料阻力系數(shù)的實(shí)驗(yàn)裝置,通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)量法和多孔躍遷模擬法研究流體阻力壓降的特性。結(jié)果表明:銅網(wǎng)阻力壓降隨入口速度的增大而增大,入口速度較小時(shí),阻力壓降變化幅度較小,隨入口速度逐漸增大,阻力壓降變化幅度逐漸增大;相同速度條件下,銅網(wǎng)阻力壓降隨著目數(shù)的增加而增大;銅網(wǎng)內(nèi)流體阻力壓降實(shí)驗(yàn)值與利用多孔躍遷模型得到的模擬值吻合較好。多孔躍遷模型的可靠性驗(yàn)證為完善多孔介質(zhì)區(qū)域的模擬方法具有實(shí)際價(jià)值,為詳細(xì)描述多孔介質(zhì)阻力特性具有參考意義。

摘要： 積液氣井連續(xù)管注氮排液過(guò)程中,為了優(yōu)選注氮排量、注氣深度、連續(xù)管尺寸及下入速度等參數(shù),基于氣液兩相流動(dòng)壓降理論及臨界攜液模型,建立了連續(xù)管注氮排液算法模型,從臨界注氮排量、井底壓力、注氮泵壓3個(gè)方面對(duì)注氮排液參數(shù)進(jìn)行分析,研究了最佳注氮排量范圍及排液參數(shù)對(duì)井底壓力和注氮泵壓的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明:隨著注氮排量的增加,滿足臨界攜液的井筒段增大,對(duì)應(yīng)的井底壓力先降低后增大;增大注氣點(diǎn)深度、減小連續(xù)管下入速度、減小連續(xù)管外徑均可以獲得更低的井底壓力;積液黏度僅對(duì)泡狀流等含連續(xù)液相的流型的壓降影響較大,對(duì)霧狀流等含連續(xù)氣相流型的壓降影響較小;連續(xù)管外徑的改變對(duì)泵壓的影響最為顯著。研究結(jié)果可為連續(xù)管注氮排液參數(shù)的選擇提供理論依據(jù)。

摘要： 對(duì)于數(shù)據(jù)中心高能耗、高熱流密度芯片散熱的問(wèn)題,冷板式液冷技術(shù)是解決方案之一。冷量分配單元(CDU)是冷板式液冷技術(shù)的關(guān)鍵部件,決定了冷量分配的均勻性。本文以某型號(hào)數(shù)據(jù)機(jī)房CDU的分流管作為研究對(duì)象,選用氟化液FC-3283為冷卻介質(zhì),通過(guò)模擬與試驗(yàn)相結(jié)合的方式,分析其流量分配和流動(dòng)壓降特性。以最大流量分配不均度δ_(max)衡量其流量分配的均勻性,結(jié)果表明,主管截面邊長(zhǎng)由28 mm增至40 mm可有效提升流量分配均勻性,且在所研究的工況內(nèi)(主管進(jìn)口流速0.5~2.5 m/s)均保持δ_(max)小于10%;適當(dāng)減小下游支管管徑可提升其流量分配均勻性。對(duì)分液系統(tǒng)的壓降計(jì)算表明,主管截面邊長(zhǎng)對(duì)其系統(tǒng)壓降影響較小,支管管徑的減小會(huì)導(dǎo)致壓降的顯著提升。

摘要： 針對(duì)離子液體烷基化工藝中產(chǎn)物分離不及時(shí)等問(wèn)題,提出將軸流式旋流器用于離子液體烷基化產(chǎn)物與催化劑的分離。采用雷諾應(yīng)力模型和Eulerian多相流模型對(duì)旋流器分離效率及壓降進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,重點(diǎn)研究操作參數(shù)對(duì)旋流器分離效率和壓降的影響,同時(shí)綜合考慮催化劑和反應(yīng)物在分離過(guò)程中的接觸情況,探究副反應(yīng)較少的操作條件。研究表明,軸流式旋流器用于分離離子液體烷基化產(chǎn)物和催化劑具有可行性,分離效率大于90%,操作參數(shù)對(duì)旋流器分離效率的影響程度:溢流比>入口流量>進(jìn)料比,對(duì)壓降的影響:入口流量>進(jìn)料比>溢流比,在Q為3.5 m^(3)/h、F為0.50、E為1.0時(shí)旋流器在相對(duì)較小壓降下分離性能最佳,可達(dá)95%以上。分析壓降和輕相收率隨操作參數(shù)的變化,為離子液體烷基化用旋流器結(jié)構(gòu)開(kāi)發(fā)及操作優(yōu)化提供指導(dǎo)。

摘要： 安慶石化分公司渣油加氫裝置設(shè)計(jì)運(yùn)行周期為18個(gè)月,隨著裝置運(yùn)轉(zhuǎn)的延長(zhǎng),催化劑活性逐步下降,運(yùn)轉(zhuǎn)到末期時(shí)催化劑失活情況更加嚴(yán)重,第一反應(yīng)器R-101的壓差上升速率明顯加快,這直接影響了裝置摻煉渣油量和運(yùn)轉(zhuǎn)周期,為解決這個(gè)問(wèn)題,安慶石化分公司200萬(wàn)噸/年渣油加氫裝置準(zhǔn)備甩開(kāi)第一反應(yīng)器前50天使用壓降抑制劑,以便延長(zhǎng)裝置生產(chǎn)運(yùn)行周期和末期摻重能力。

摘要： 首先以小試微反應(yīng)器確定了純度達(dá)到99.6%的硝酸異辛酯的工藝路線:總流量60 mL/min泵入恒溫20°C的反應(yīng)器內(nèi),其中混酸組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)是ω(硫酸)∶ω(硝酸)∶ω(水)=65%∶29%∶6%,n(醇)∶n(硝酸)=1∶1.3。其次結(jié)合FLUENT軟件和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得到了小試微反應(yīng)器內(nèi)壓降與流量的方程,經(jīng)檢驗(yàn)其誤差在6.4%。然后在工業(yè)生產(chǎn)的結(jié)構(gòu)上模擬了多組低于生產(chǎn)流量的案例并得出壓降與流量的方程,該方程計(jì)算出的生產(chǎn)壓降與CFD結(jié)果誤差在1.16%。最后根據(jù)小試微反應(yīng)器的結(jié)果推導(dǎo)出工業(yè)生產(chǎn)時(shí)的壓降流量方程并計(jì)算出生產(chǎn)時(shí)總進(jìn)料為10.84 L/min時(shí)的壓降為13.886 MPa。這種計(jì)算方案為實(shí)驗(yàn)室連續(xù)化合成放大到工廠生產(chǎn)提供了一定的指導(dǎo)意義。

摘要： 為了研究過(guò)濾阻力對(duì)除塵器過(guò)濾性能的影響,建立基于CFD的標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型和多孔跳躍模型,對(duì)褶數(shù)為8和10的2種除塵器濾袋在不同入口風(fēng)速時(shí)沿軸向過(guò)濾壓降分布進(jìn)行數(shù)值模擬。模擬出一種新型組合式雙褶數(shù)濾袋,采用不均勻度和相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差分析雙褶數(shù)濾袋與常規(guī)褶式濾袋的壓降分布不均勻性。結(jié)果表明:褶式濾袋沿軸向上的壓降分布呈非均勻現(xiàn)象,從袋底到袋口呈梯次變化,靠近袋口位置的壓降較大;壓降的不均勻性隨著入口風(fēng)速的增大而更加明顯。增加濾袋的上半部褶數(shù)從而增大相應(yīng)的過(guò)濾面積,使氣流流量分布均勻,可使頂部的壓降有效降低11.2%~15.4%;雙褶數(shù)濾袋的壓降分布相對(duì)較均勻,除塵器進(jìn)出口過(guò)濾壓降最大可降低13.5%,有效降低除塵器的運(yùn)行能耗。

摘要： 爆破片是目前使用的兩類主要的安全泄放裝置之一,其技術(shù)已成為流體壓力設(shè)備安全技術(shù)的重要內(nèi)容.本文根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)的數(shù)據(jù)和試驗(yàn)結(jié)果,對(duì)通過(guò)爆破片的兩相流壓降進(jìn)行分析,提出了新的計(jì)算模型.該模型的主要參數(shù)包括質(zhì)量流量、雷諾數(shù)、收縮系數(shù)、黏度修正因子,爆破片的尺寸和幾何參數(shù)等,其結(jié)果與實(shí)驗(yàn)擬合良好,可在工程上達(dá)到相應(yīng)的精度.

摘要： 在不同溫度、風(fēng)速和固氣比條件下對(duì)旋風(fēng)預(yù)熱器的壓降進(jìn)行了測(cè)試.結(jié)果表明壓降隨著溫度的升高,先增大后減小,大約在200～400°C之間出現(xiàn)最大值;壓降隨風(fēng)速的提高而增大;壓降隨著固氣比的增大先減小后增大,大部分在Z=1.5～2.0之間出現(xiàn)最小值.

摘要： 建立了蒸汽橫掠大型降膜流動(dòng)水平管束流動(dòng)阻力特性實(shí)驗(yàn)臺(tái)，對(duì)兩相流流動(dòng)阻力壓降性能進(jìn)行系統(tǒng)研究。蒸汽從實(shí)驗(yàn)臺(tái)一側(cè)流入橫向沖刷管束，飽和水從實(shí)驗(yàn)臺(tái)頂部噴淋，實(shí)驗(yàn)在絕對(duì)壓力為12-31kPa的真空條件下進(jìn)行，對(duì)應(yīng)飽和溫度為50-70oC，模擬大型水平管降膜蒸發(fā)器的流動(dòng)過(guò)程并分析飽和溫度和噴淋密度對(duì)管束間兩相流動(dòng)阻力的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示，蒸汽掠過(guò)水平降膜管束的流動(dòng)阻力遠(yuǎn)大于橫掠水平管束。給出了一定雷諾數(shù)范圍內(nèi)轉(zhuǎn)角正方型管束的單相摩察系數(shù)擬合公式。

摘要： 空分設(shè)備精餾在-200°C左右的深冷條件下進(jìn)行，填料塔內(nèi)壓降難以由試驗(yàn)直接獲取，如何將常溫、常壓下空氣-水物系壓降測(cè)試結(jié)果轉(zhuǎn)換成適用于空分設(shè)備，設(shè)計(jì)變得尤為關(guān)鍵。根據(jù)SRPⅡ模型并結(jié)合Spiegel持液量計(jì)算方法對(duì)填料塔壓降進(jìn)行了預(yù)測(cè)。以空分設(shè)備中常用750Y型金屬孔板波紋填料壓降測(cè)試數(shù)據(jù)與預(yù)測(cè)結(jié)果對(duì)比，表明文章采用的關(guān)聯(lián)方法可用于空分設(shè)備精餾塔中填料層壓降的預(yù)測(cè)。指出空分填料設(shè)計(jì)中采用常壓、常溫下的壓降測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行設(shè)計(jì)偏于保守。

摘要： 本文建立了入口水力直徑為400μm的矩形截面構(gòu)形樹(shù)狀微通道的三維穩(wěn)態(tài)模型,并對(duì)其層流狀態(tài)下對(duì)流換熱和壓降特性進(jìn)行了數(shù)值模擬,重點(diǎn)分析了分叉效應(yīng)對(duì)于強(qiáng)化傳熱的影響、微通道內(nèi)的壓降及換熱器受熱面的溫度分布情況,所得結(jié)果與具有相同入口尺寸、相同換熱面積的蛇行微通道進(jìn)行了比較.結(jié)果表明:構(gòu)形樹(shù)狀微通道換熱器具有均溫性好、壓降小的明顯優(yōu)勢(shì).

摘要： 在符合GB151-1999的管殼式換熱器中,通常會(huì)在缺口朝上的折流板最低處設(shè)計(jì)高度為15-20mm的通液口,此通液口無(wú)疑會(huì)使殼側(cè)流體流動(dòng)出現(xiàn)漏流的現(xiàn)象.前人文獻(xiàn)研究認(rèn)為,板殼間隙和管板間隙引起的漏流均不利于換熱器殼側(cè)的傳熱.為此,本文采用數(shù)值模擬的方法,研究了折流板缺口在不同高度的情況下對(duì)殼側(cè)傳熱及流體流動(dòng)阻力的影響,以及其對(duì)換熱器整體性能的影響.分析表明,通液口大小對(duì)殼側(cè)傳熱系數(shù)影響很小,但是對(duì)殼側(cè)壓降影響較明顯;另外,通液口大小的變化對(duì)高Re數(shù)流體的影響更為明顯.

摘要： 通過(guò)安裝流場(chǎng)優(yōu)化構(gòu)件，對(duì)濕法煙氣脫硫噴淋塔內(nèi)的流場(chǎng)進(jìn)行優(yōu)化，并通過(guò)試驗(yàn)研究及計(jì)算流體力學(xué)模擬的方法考察流場(chǎng)優(yōu)化構(gòu)件及其幾何結(jié)構(gòu)對(duì)塔內(nèi)流場(chǎng)和SO2吸收的影響。流場(chǎng)模擬基于Reynolds時(shí)均Navier-Stokes方程，標(biāo)準(zhǔn)k-e雙方程模型和顆粒軌道模型，方程的離散格式選用二階迎風(fēng)差分格式，采用Simple算法進(jìn)行壓力-速度耦合。 SO2吸收的模擬則是根據(jù)雙膜理論編寫(xiě)用戶自定義程序，作為相間作用的源項(xiàng)加載到Fluent 軟件中來(lái)實(shí)現(xiàn)的。結(jié)果表明，流場(chǎng)優(yōu)化構(gòu)件能夠防止煙氣沿塔壁逃逸，整流氣相流場(chǎng)，強(qiáng)化氣液兩相在吸收區(qū)的混合，有利于SO2的吸收。此外，通流截面一定時(shí)，塔內(nèi)壓降和脫硫效率隨構(gòu)件與水平面夾角的增大而增大；構(gòu)件與水平面夾角一定時(shí)，塔內(nèi)壓降和脫硫效率隨通流截面的增大而減小。

摘要： 認(rèn)為當(dāng)分離器外渦區(qū)中耗散的能量(即外旋渦向內(nèi)旋渦傳遞的總能量)與內(nèi)渦區(qū)旋轉(zhuǎn)能量達(dá)到平衡,即內(nèi)外渦區(qū)之間能量的傳遞達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)時(shí),分離器到達(dá)旋渦尾端位置。由此,采用分離器內(nèi)壓降定量表征能量的耗損,推導(dǎo)出旋風(fēng)長(zhǎng)度的計(jì)算公式,考察了排氣管直徑、入口尺寸、捧氣管插入深度、入口濃度、筒體長(zhǎng)度、捧塵口直徑等因素對(duì)自然旋風(fēng)長(zhǎng)的影響。將公式計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)測(cè)量值進(jìn)行對(duì)比,結(jié)果表明,公式能較好的反映各因素對(duì)自然旋風(fēng)長(zhǎng)的影響趨勢(shì),且數(shù)值差別較小。公式通過(guò)旋風(fēng)分離器能量傳遞的特性推導(dǎo),具有明確的物理意義,適應(yīng)性較強(qiáng)。

摘要： 本文對(duì)金屬泡沫部分填充的水平管內(nèi)R134a流動(dòng)沸騰換熱進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，研究了質(zhì)量流速、蒸汽干度和操作壓力對(duì)壓降和換熱系數(shù)的影響，并將實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與傳統(tǒng)的光管進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，與低質(zhì)量流速的情況相比，高質(zhì)量流速下增加干度更能增強(qiáng)換熱。這是由于在不同質(zhì)量流速下管內(nèi)流型不同造成的，可以通過(guò)壁面溫度來(lái)判別流型。

摘要： 本文對(duì)幾種不同幾何模型的低波紋通道進(jìn)行了傳熱及阻力性能數(shù)值研究，在一定的流速范圍內(nèi)得出了傳熱和阻力的特性曲線。分析了通道高度、波紋波峰高度、通道寬度對(duì)流動(dòng)與換熱的影響。結(jié)果表明，通道高度越小，換熱越強(qiáng)，同時(shí)壓降也增加；波紋波峰高度越大，換熱加強(qiáng)，壓降也相應(yīng)增加；通道寬度越大，換熱幾乎不變，但壓降隨之降低。

摘要： 本發(fā)明涉及尾氣凈化治理技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種降背壓排放裝置及降背壓排放方法。本發(fā)明提供的降背壓排放方法，通過(guò)增設(shè)支管道和拉瓦爾噴管，其中支管道用于與尾氣管直接連接，拉瓦爾噴管與風(fēng)機(jī)連接用于在主管道內(nèi)產(chǎn)生負(fù)壓，這種設(shè)計(jì)一方面避免了尾氣直接與風(fēng)機(jī)接觸，減輕了對(duì)風(fēng)機(jī)的腐蝕和破壞，延長(zhǎng)了風(fēng)機(jī)的使用壽命；另一方面能夠在主管道內(nèi)產(chǎn)生負(fù)壓，降低主管道內(nèi)的背壓，便于尾氣排出?；谏鲜龇椒?，本發(fā)明提供的降背壓排放裝置，不僅能夠有效降低系統(tǒng)背壓，而且還能延長(zhǎng)風(fēng)機(jī)的使用壽命，降低成本。

摘要： 本發(fā)明涉及尾氣凈化治理技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種降背壓排放裝置及降背壓排放方法。本發(fā)明提供的降背壓排放方法，通過(guò)增設(shè)支管道和拉瓦爾噴管，其中支管道用于與尾氣管直接連接，拉瓦爾噴管與風(fēng)機(jī)連接用于在主管道內(nèi)產(chǎn)生負(fù)壓，這種設(shè)計(jì)一方面避免了尾氣直接與風(fēng)機(jī)接觸，減輕了對(duì)風(fēng)機(jī)的腐蝕和破壞，延長(zhǎng)了風(fēng)機(jī)的使用壽命；另一方面能夠在主管道內(nèi)產(chǎn)生負(fù)壓，降低主管道內(nèi)的背壓，便于尾氣排出?；谏鲜龇椒?，本發(fā)明提供的降背壓排放裝置，不僅能夠有效降低系統(tǒng)背壓，而且還能延長(zhǎng)風(fēng)機(jī)的使用壽命，降低成本。

摘要： 本發(fā)明提供了一種壓降控制方法、裝置、壓降控制器及充電設(shè)備，其中，該方法包括：檢測(cè)充電設(shè)備中的用于限制輸出電流的限流開(kāi)關(guān)兩端的壓降值，其中，該充電設(shè)備用于為預(yù)定終端充電；當(dāng)檢測(cè)到上述限流開(kāi)關(guān)兩端的壓降值超過(guò)預(yù)定閾值時(shí)，調(diào)整該充電設(shè)備中的直流到直流DCDC電源轉(zhuǎn)換器的輸出電壓，使得該限流開(kāi)關(guān)兩端的壓降小于或等于上述預(yù)定閾值。通過(guò)本發(fā)明，解決了相關(guān)技術(shù)中存在的限流開(kāi)關(guān)功率消耗大，充電設(shè)備使用壽命低的問(wèn)題，進(jìn)而達(dá)到了降低限流開(kāi)關(guān)的功率消耗，延長(zhǎng)充電設(shè)備的使用壽命的效果。

摘要： 本申請(qǐng)公開(kāi)了一種直流電源線的壓降補(bǔ)償方法及壓降補(bǔ)償裝置，該壓降補(bǔ)償方法或者壓降補(bǔ)償裝置通過(guò)手動(dòng)壓差補(bǔ)償參數(shù)可以對(duì)直流電源線的壓降進(jìn)行更精確的對(duì)應(yīng)補(bǔ)償，當(dāng)用戶忘記設(shè)置手動(dòng)壓差補(bǔ)償參數(shù)時(shí)，還可以通過(guò)自動(dòng)壓差補(bǔ)償參數(shù)對(duì)直流電源線的壓降進(jìn)行較為精確的自動(dòng)補(bǔ)償；通過(guò)雙重補(bǔ)償措施，可以優(yōu)選更精確的壓降補(bǔ)償，未選擇更精確的壓降補(bǔ)償時(shí)，還可以對(duì)直流電源線的壓降進(jìn)行較為精確的自動(dòng)補(bǔ)償，以確保對(duì)直流電源線的壓降進(jìn)行對(duì)應(yīng)補(bǔ)償。

摘要： 一種開(kāi)關(guān)晶體管壓降保持電路，包括第一場(chǎng)效應(yīng)管，其特征在于：該壓降保持電路的第一輸入端連接第一場(chǎng)效應(yīng)管漏極，第二輸入端與第一場(chǎng)效應(yīng)管的驅(qū)動(dòng)信號(hào)相連，輸出端連接第一場(chǎng)效應(yīng)管的柵極，第一場(chǎng)效應(yīng)管的源極接地；當(dāng)?shù)诙斎攵藶榈碗娖健?”時(shí)，壓降保持電路的輸出端始終為低電平“0”；當(dāng)?shù)谝惠斎攵伺c地的電壓大于基準(zhǔn)電壓且第二輸入端為高電平“1”時(shí)，壓降保持電路輸出端為高電平“1”；當(dāng)?shù)谝惠斎攵伺c地的電壓小于基準(zhǔn)電壓且第二輸入端為高電平“1”時(shí)，壓降保持電路輸出端為低電平“0”。本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于：電路結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，在負(fù)載電流極其微小的情況下，使第一場(chǎng)效應(yīng)管上始終具有設(shè)定的壓降值，保證整個(gè)鋰電池保護(hù)控制電路的正常通電工作。

摘要： 本發(fā)明涉及一種壓降測(cè)試系統(tǒng)、壓降控制裝置及其壓降測(cè)試方法，該壓降測(cè)試系統(tǒng)的Labview開(kāi)發(fā)平臺(tái)運(yùn)行時(shí)，各測(cè)試數(shù)據(jù)通過(guò)通訊鏈路傳遞到PLD測(cè)試儀，PLD測(cè)試儀測(cè)試完把測(cè)試結(jié)果反饋到Labview開(kāi)發(fā)平臺(tái)，該Labview開(kāi)發(fā)平臺(tái)利用其自帶的函數(shù)庫(kù)實(shí)時(shí)對(duì)傳遞數(shù)據(jù)進(jìn)行處理、分析得到該測(cè)試完成的壓降測(cè)試圖框。通過(guò)該測(cè)試完成的壓降測(cè)試圖框，用戶很容易得知該待測(cè)電子設(shè)備的壓降測(cè)試情況。因此，本發(fā)明的壓降測(cè)試系統(tǒng)方便的將軟件硬件系統(tǒng)和軟件控制算法建立在一個(gè)圖形化平臺(tái)上，通過(guò)圖形化的操作，大大的簡(jiǎn)化了軟硬件投入，實(shí)現(xiàn)了電子設(shè)備壓降測(cè)試的自動(dòng)化，大大節(jié)省了成本開(kāi)支且提高了測(cè)試效率。

摘要： 本發(fā)明公開(kāi)了一種壓降檢測(cè)電路及壓降檢測(cè)系統(tǒng)。其中，壓降檢測(cè)電路包括：信號(hào)接收模塊，信號(hào)接收模塊用于接收設(shè)定電流值；PLC控制模塊，PLC控制模塊用于根據(jù)設(shè)定電流值生成控制信號(hào)；電子負(fù)載，電子負(fù)載與PLC控制模塊連接，電子負(fù)載用于根據(jù)控制信號(hào)調(diào)整阻值；第一電源模塊，第一電源模塊的一端與電子負(fù)載連接，第一電源模塊用于提供第一供電電源；接口模塊，接口模塊的一端與第一電源模塊的另一端連接，接口模塊的另一端與電子負(fù)載的另一端連接，接口模塊用于連接待測(cè)負(fù)載；信號(hào)采集模塊，信號(hào)采集模塊與接口模塊連接，信號(hào)采集模塊用于采集待測(cè)負(fù)載的電壓信號(hào)。本發(fā)明能夠保證壓降檢測(cè)回路的電流保持不變，從而簡(jiǎn)化了壓降檢測(cè)流程。

摘要： 本申請(qǐng)公開(kāi)了一種直流電源線的壓降補(bǔ)償方法及壓降補(bǔ)償裝置，該壓降補(bǔ)償方法或者壓降補(bǔ)償裝置通過(guò)手動(dòng)壓差補(bǔ)償參數(shù)可以對(duì)直流電源線的壓降進(jìn)行更精確的對(duì)應(yīng)補(bǔ)償，當(dāng)用戶忘記設(shè)置手動(dòng)壓差補(bǔ)償參數(shù)時(shí)，還可以通過(guò)自動(dòng)壓差補(bǔ)償參數(shù)對(duì)直流電源線的壓降進(jìn)行較為精確的自動(dòng)補(bǔ)償；通過(guò)雙重補(bǔ)償措施，可以優(yōu)選更精確的壓降補(bǔ)償，未選擇更精確的壓降補(bǔ)償時(shí)，還可以對(duì)直流電源線的壓降進(jìn)行較為精確的自動(dòng)補(bǔ)償，以確保對(duì)直流電源線的壓降進(jìn)行對(duì)應(yīng)補(bǔ)償。

摘要： 本實(shí)用新型公開(kāi)了一種電流型壓降補(bǔ)償控制裝置及電流型壓降補(bǔ)償供電系統(tǒng)，控制裝置包括電壓采樣處理單元、三角波發(fā)生器、脈寬調(diào)制比較器以及依次電連接的電流采樣處理單元、反相比例運(yùn)放電路單元、PI控制器、數(shù)模轉(zhuǎn)換器和Sin波生成單元，電流采樣處理單元的輸入端接入外部供電線路；電壓采樣處理單元的輸入端接入外部供電線路輸出端，其輸出端與PI控制器的輸入端相連；脈寬調(diào)制比較器的正負(fù)輸入端分別與Sin波生成單元的輸出端和三角波發(fā)生器的輸出端相連，其輸出端與外部供電線路中的功率輸出設(shè)備相連。本實(shí)用新型提供的電流型壓降補(bǔ)償控制裝置及供電系統(tǒng)無(wú)需在遠(yuǎn)端負(fù)載端進(jìn)行電壓信號(hào)采樣，根據(jù)輸出負(fù)載電流大小，即可提高輸出電壓，以實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)距離壓降補(bǔ)償。

摘要： 本實(shí)用新型公開(kāi)了汽車發(fā)電機(jī)整流橋二極管正向壓降與正向壓降變化測(cè)試儀，包括測(cè)試儀本體，所述測(cè)試儀本體的正面設(shè)置有讀數(shù)顯示屏，所述讀數(shù)顯示屏的一側(cè)設(shè)置有電流調(diào)節(jié)按鈕，所述電流調(diào)節(jié)按鈕的下方設(shè)置有測(cè)試開(kāi)關(guān)，所述測(cè)試儀本體的背面設(shè)置有蓋板，所述蓋板頂部的一側(cè)固定連接有第一連接塊，所述蓋板的下表面固定連接有第二連接塊。該汽車發(fā)電機(jī)整流橋二極管正向壓降與正向壓降變化測(cè)試儀，能夠?qū)α鬟^(guò)二極管的電流大小進(jìn)行設(shè)置，通過(guò)測(cè)試開(kāi)關(guān)的設(shè)置，能夠?qū)y(cè)試的開(kāi)始和結(jié)束時(shí)間進(jìn)行控制，從而提高測(cè)試結(jié)果的精確度，使用者可以通過(guò)轉(zhuǎn)動(dòng)旋鈕，實(shí)現(xiàn)對(duì)蓋板的安裝和拆卸，能夠?yàn)楣ぷ魅藛T維修測(cè)試儀提供便利。