摘要： 通過建立吹氬結(jié)晶器水模型,研究了吹氬流量、拉坯速度、液態(tài)保護(hù)渣初始黏度對結(jié)晶器內(nèi)液態(tài)保護(hù)渣流動性的影響。結(jié)果表明,吹氬流量較小時,水口附近區(qū)域液態(tài)保護(hù)渣含氣率高,液態(tài)保護(hù)渣表觀黏度大,隨著吹氬流量的增大,液態(tài)保護(hù)渣黏度峰值向遠(yuǎn)離水口方向偏移,同時沿結(jié)晶器寬度方向上液態(tài)保護(hù)渣表觀黏度差值和液態(tài)保護(hù)渣的流動性差異性均有所增大;隨著拉坯速度的增大,水口附近區(qū)域的保護(hù)渣表觀黏度呈下降趨勢,靠近結(jié)晶器窄面區(qū)域的保護(hù)渣表觀黏度呈上升趨勢;隨著液態(tài)保護(hù)渣初始黏度的增大,水口附近區(qū)域保護(hù)渣表觀黏度呈先上升后下降的趨勢,靠近結(jié)晶器窄面區(qū)域保護(hù)渣表觀黏度則變化不顯著。

摘要： 采用鋁酸脂偶聯(lián)劑活化處理CaCO_(3),研究了活化時間和活化溫度對CaCO_(3)性能的影響,并研究了不同活化工藝對CaCO_(3)填充PP性能與流變學(xué)性能的影響。結(jié)果表明,鋁酸脂偶聯(lián)劑活化處理CaCO_(3)最佳工藝為活化溫度105°C,活化時間10 min,此活化工藝處理CaCO_(3)填充PP力學(xué)性能最優(yōu),且表觀黏度最大。

摘要： 以催化裂解油漿(DCC)、山東渣油(SDR)、中低溫煤焦油重餾分(TAR)和塔河渣油(THR)為研究對象,考察了不同條件下油煤漿表觀黏度變化規(guī)律,研究了油煤漿的流體性質(zhì)和黏溫特性,探討了制漿過程中不同性質(zhì)重油對煤的適應(yīng)性。結(jié)果表明:不同性質(zhì)的重油組分差距較大,THR與TAR中飽和脂肪烴含量低,含有大量氫鍵締合結(jié)構(gòu)。分析結(jié)果表明THR中瀝青質(zhì)的分子母核結(jié)構(gòu)更大,重油膠質(zhì)體系穩(wěn)定性差,極易縮聚,在升溫過程中容易結(jié)焦。煤粉濃度為30%條件下,隨剪切速率提高,DCC,SDR和TAR油煤漿體系黏度下降幅度均小于10%,這與三種重油均呈牛頓流體性質(zhì)有關(guān)。添加煤粉增強(qiáng)了THR剪切稀化的能力,黏度下降高達(dá)26.80%。四種重油配制的不同濃度油煤漿體系lnμ與1/T線性關(guān)系良好,相關(guān)系數(shù)R^(2)>0.98。在相同溫度和煤漿濃度條件下,THR油煤漿體系黏度>SDR油煤漿體系黏度>TAR油煤漿體系黏度>DCC油煤漿體系黏度。SDR與TAR配制的油煤漿黏度適中,且在輸送過程中受溫度波動影響較小,油煤漿穩(wěn)定性較高,是比較適宜的制漿原料。

摘要： 以粉煤灰、礦粉、石英砂為主要原材料,無水硅酸鈉為堿激發(fā)劑,硅酸鎂鋁為專用外加劑,制備了粉煤灰基3D打印地聚合物砂漿(以下簡稱地聚合物砂漿),研究了硅酸鎂鋁摻量及靜置時間對其流變性能的影響,并在最佳硅酸鎂鋁摻量和最適合靜置時間條件下進(jìn)行了3D打印上機(jī)試驗(yàn).結(jié)果表明:地聚合物砂漿的流變性能隨著硅酸鎂鋁摻量的增加而增加,且隨著靜置時間的增加總體呈增長趨勢;采用賓漢(Bingham)流體模型和赫切爾-巴爾克(Herschel-Bulkley)流體模型擬合地聚合物砂漿的流變曲線后發(fā)現(xiàn),上述2種模型的擬合度R^(2)均較高,綜合考慮后認(rèn)為,賓漢流體模型比赫切爾巴爾克流體模型更具優(yōu)越性;摻加1.0%硅酸鎂鋁和10 min左右靜置時間的地聚合物砂漿能夠較好地適用于3D打印工藝,且打印效果良好.

摘要： 針對當(dāng)前鉆井液測量中無法實(shí)現(xiàn)在線測量、工作量大及存在操作誤差等問題,提出一種鉆井液流變性在線測量裝置。通過測量鉆井液在不同管徑下的壓力損失,結(jié)合質(zhì)量流量計(jì)所測得的數(shù)據(jù),上傳到上位機(jī)進(jìn)行處理,從而得到鉆井液的各項(xiàng)流變性能參數(shù)。試驗(yàn)研究結(jié)果表明:對鉆井液流變性測量試驗(yàn)平臺進(jìn)行數(shù)據(jù)測量精度對比試驗(yàn),與現(xiàn)階段的API 2003的鉆井液流變性測量結(jié)果相差無幾,其誤差在3%以內(nèi);在對鉆井液密度及黏度變化情況下的試驗(yàn)平臺實(shí)時測量中,所得結(jié)果與不間斷采樣的旋轉(zhuǎn)黏度計(jì)測量數(shù)據(jù)幾乎相同,其誤差在4%以內(nèi)。該鉆井液流變性在線測量裝置對鉆井完井自動化進(jìn)程有著較好的推動作用,具有顯著的社會效益和經(jīng)濟(jì)效益。

摘要： 低密度重介質(zhì)旋流器分選是實(shí)現(xiàn)煤鏡質(zhì)組和惰質(zhì)組有效分離的可行方法之一。針對低密度時分選體系內(nèi)固體體積濃度小、懸浮液易沉降并惡化分選效果等問題,論文探討了細(xì)粒級磁鐵礦粉、低灰煤泥以及蒙脫石粉末混合調(diào)制的重介質(zhì)懸浮液在重力場中的穩(wěn)定性及其流變特性,結(jié)果表明:在懸浮液密度一定的條件下,配入煤泥可以有效地提高其在重力場中的穩(wěn)定;僅配入蒙脫石并不能提高延緩沉降趨勢;而磁鐵礦粉、蒙脫石與低灰煤泥混合配置的重介質(zhì)懸浮液會因三者的協(xié)同作用,形成較顯著的結(jié)構(gòu)化,從而獲得了最好的穩(wěn)定性。此外,重介質(zhì)懸浮液呈現(xiàn)符合冪律方程的假塑性特征,三種物料混合配置的重介質(zhì)懸浮液在較高剪切率(70.22s^(-1))下的表觀黏度可低至70mPa·s左右,且在更高剪切率(200s^(-1))下的表觀黏度值可低至35mPa·s左右,更為符合重介質(zhì)旋流器分選的懸浮液黏度低、穩(wěn)定性好要求,且意味著適度提高重介質(zhì)懸浮液中煤泥的灰分將有利于分選的穩(wěn)定。

摘要： 針對神東公司煤泥浮選精煤粒度細(xì)、含水率高、灰分低等特點(diǎn),利用其制備細(xì)粉,并與神華煤結(jié)合進(jìn)行水煤漿提濃,在水煤漿中添加木質(zhì)素改性系、萘系復(fù)配和氨基磺酸系添加劑,分析了添加劑種類及用量與漿體表觀黏度的關(guān)系,確定了與神華煤匹配的添加劑,探討了最佳匹配藥劑對不同濃度漿體的影響。結(jié)果表明,神華煤與浮選精煤制漿的最佳級配質(zhì)量比為85∶15,木質(zhì)素改性系為最佳匹配藥劑;在木質(zhì)素改性劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)1.0%、漿體表觀黏度≤1 300 mPa·s的條件下,制得的煤漿的最高質(zhì)量分?jǐn)?shù)為65%,漿體的流動性及穩(wěn)定性均較好。

摘要： 為探究油氣混輸管道中天然氣水合物的生成及流動特性,得到實(shí)際混輸管道天然氣水合物漿液的安全運(yùn)行規(guī)律。運(yùn)用高壓天然氣水合物實(shí)驗(yàn)環(huán)路,進(jìn)行了油水乳液體系天然氣水合物漿液流動實(shí)驗(yàn)。通過控制變量法研究了不同初始壓力、初始質(zhì)量流量與加劑量對天然氣水合物生成誘導(dǎo)時間、管內(nèi)漿液表觀黏度、密度以及水合物體積分?jǐn)?shù)等的影響,結(jié)果表明:初始壓力越高,水合物生成誘導(dǎo)時間越短,由初始壓力5.3 MPa下的1.47 h縮短至6 MPa下的0.71 h,縮短了約51.7%,水合物在生成過程中反應(yīng)越劇烈,不利于運(yùn)輸?shù)陌踩?初始質(zhì)量流量越大,水合物生成誘導(dǎo)時間越長,由初始流量895.3 kg/h下的0.76 h增加到1414.6 kg/h下的0.90 h,增加了約18.4%,表觀黏度波動幅度越小,運(yùn)輸過程越平穩(wěn)安全;增大阻聚劑的加劑量對水合物誘導(dǎo)時間影響較小,但水合物大量生成階段現(xiàn)象越平穩(wěn),水合物生成后管內(nèi)水合物體積分?jǐn)?shù)越小,漿液輸送性越好;在流動過程中若流速下降,壓降反而增加,則說明水合物體積分?jǐn)?shù)的聚并很明顯且管內(nèi)漿液表觀黏度很大,管道堵塞風(fēng)險較大。

摘要： 使用Fluent軟件對注塑機(jī)螺桿均化段的流場進(jìn)行三維數(shù)值模擬,分析了不同螺桿轉(zhuǎn)速下流道內(nèi)PP熔體溫度、速度、表觀黏度、塑化能力的變化。從分析結(jié)果發(fā)現(xiàn),隨著螺桿轉(zhuǎn)速的增加,均化段出口速度增加,溫度降低,表觀黏度增大,溫度和表觀黏度均勻性下降。將模擬仿真的表觀黏度代入理論塑化能力公式,并通過實(shí)驗(yàn)分析實(shí)際塑化能力和理論塑化能力的差異。

摘要： 采用赫切爾-巴爾克模型擬合流變曲線,研究了含水率、外加劑(聚羧酸減水劑和季銨鹽型表面活性劑)對建筑渣土泥漿在不同靜置時間下流變性能的影響,并闡明了外加劑的作用機(jī)理.結(jié)果表明:隨著含水率的增大,建筑渣土泥漿的流變性能參數(shù)均減小;隨著2種外加劑摻量的增大,建筑渣土泥漿的初始表觀黏度和塑性黏度先增大后減小;建筑渣土泥漿的屈服應(yīng)力隨著季銨鹽型表面活性劑摻量的增加而一直增大,隨著聚羧酸減水劑摻量的增大先增大后減小,相同摻量下聚羧酸減水劑的作用效果更好;外加劑分子間的排斥力與黏土對外加劑的吸附力兩者之間的主導(dǎo)作用決定建筑渣土泥漿的流變性能.

摘要： 研究了不同羧酸根密度、磺酸根密度的聚羧酸減水劑(PCE)對水泥凈漿表觀黏度隨時間和溫度變化規(guī)律的影響.結(jié)果表明,摻PCE的水泥凈漿大都具有剪切變稀的流變特性,且會隨著攪拌時間及溫度的增加而升高.摻短側(cè)鏈PCE凈漿的表觀黏度均隨羧酸根密度的增加而升高,而摻長側(cè)鏈PCE凈漿的表觀黏度則呈現(xiàn)先降低后升高的趨勢.當(dāng)酸醚比為3.5∶1時,表觀黏度最低;隨著甲基丙烯磺酸鈉(MAS)加入量增加,凈漿表觀黏度呈現(xiàn)先升高后降低的趨勢.

摘要： 目的：測定中藥丹參提取液在不同溫度、不同濃度下的表觀黏度,建立提取液的表觀黏度-溫度、表觀黏度-濃度、表觀黏度-溫度-濃度的數(shù)學(xué)模型.rn 方法：采用旋轉(zhuǎn)法測定丹參提取液的表觀黏度η.運(yùn)用Excel、1stOpt、MATLAB等數(shù)據(jù)處理軟件對實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析.rn 結(jié)果：建立用白利度來方便、準(zhǔn)確表征濃度的方法.初步確定中藥提取液表觀黏度與溫度、濃度的關(guān)系分別為η=a2exp(bC)和η=A exp(B/T),考察溫度、濃度對表觀黏度的綜合作用,模型η=c exp(Ea/RT+dC+fC2)擬合效果最佳.rn 結(jié)論：本文以中藥丹參提取液為考察對象,表明中藥提取液在不同溫度、濃度條件下的表觀黏度差異較大.中藥丹參提取液表觀黏度的考察及相關(guān)模型的建立為中藥提取液物性參數(shù)方面研究提供了數(shù)據(jù)支持和理論支持,將對中成藥生產(chǎn)設(shè)備及制藥過程設(shè)備的選型和設(shè)計(jì)、生產(chǎn)過程控制等具有指導(dǎo)意義.

摘要： 飽和砂土在地震作用下會發(fā)生液化變形,從而引起建立在其上的建(構(gòu))筑物發(fā)生破壞.為了對飽和砂土液化后大變形的流體特性進(jìn)行研究,采用英國GDS公司的空心圓柱扭剪儀進(jìn)行了飽和砂土液化后循環(huán)加載的流動性特性試驗(yàn)研究,在試驗(yàn)中循環(huán)加載直至雙幅剪應(yīng)變達(dá)到100％.通過對試驗(yàn)結(jié)果的分析,主要研究了初始靜剪應(yīng)力及有效圍壓對飽和南京砂液化后發(fā)生大變形時的流體特性的影響規(guī)律.研究結(jié)果表明:根據(jù)超孔壓比確定的"零有效應(yīng)力"狀態(tài)末端試樣其實(shí)已經(jīng)進(jìn)入剪脹階段,即超孔壓的反應(yīng)與液化時"零有效應(yīng)力"狀態(tài)相比具有明顯的滯后效應(yīng);初始靜剪應(yīng)力主要對飽和南京砂初始液化后的"零有效應(yīng)力"階段的表觀黏度與剪應(yīng)變率關(guān)系曲線的影響較大,反而對反向卸載段的關(guān)系曲線影響較小.同時,試驗(yàn)結(jié)果表明砂土液化后循環(huán)加載條件下砂土的流動性明顯比單調(diào)加載條件下的流動性大的多.

摘要： 采用Brookfield RST-SST軟固體流變儀分析了磷建筑石膏比表面積對其石膏凈漿流變行為的影響,并采用Herschel-Bulkey流變模型對石膏凈漿的流變曲線進(jìn)行了擬合和黏度預(yù)測.結(jié)果表明:漿體流變曲線中存在一個拐點(diǎn),拐點(diǎn)兩側(cè)漿體的流變指數(shù)不同.磷建筑石膏凈漿的表觀黏度可通過其體積分?jǐn)?shù)進(jìn)行預(yù)測,當(dāng)磷建筑石膏的比表面積在500m2/kg以內(nèi)時,比表面積對表觀黏度預(yù)測的影響很小.

摘要： 半固態(tài)壓鑄Cs7可以有效細(xì)化高硅鋁合金中的硬質(zhì)相，此外壓鑄工藝的充型時間短，可以將其充型過程可視為等溫充型。采用自制的Searle型同軸雙筒流變儀測量研究等溫狀態(tài)下半固態(tài)Al-25Si、Al-25Si-2Fe、Al-25Si-2Fe-2Mn鋁合金漿料的表觀黏度;結(jié)果表明:在等溫狀態(tài)下,隨著當(dāng)剪切速率(γ)增加時,3種高硅鋁合金熔體的表觀粘度(η)降低,符合剪切變稀規(guī)律;剪切速率一定時,Al-25Si-2Fe-2Mn合金半固態(tài)漿料的表觀黏度最高,其次為Al-25Si-2Fe合金半固態(tài)漿料,Al25Si合金半固態(tài)漿料的表觀黏度最低.利用Power定律,對等溫狀態(tài)下3種高硅鋁合金半固態(tài)漿料的表觀粘度進(jìn)行擬合:當(dāng)溫度為720°C時,Al-25Si、Al-25SF2Fe和Al-25Si-2Fe-2Mn的表觀粘度與剪切速率的關(guān)系可以近似表示為η=1.03γ-0.271、η=1.14γ-0257和η=1.65γ-0.318.

摘要： 以1,3,5-三甲基-1,3,5-三(3,3,3-三氟丙基)環(huán)三硅氧烷(D3F)為單體,采用陰離子本體開環(huán)聚合制備了一系列不同摩爾質(zhì)量的聚甲基三氟丙基硅氧烷(PMTFPS).通過FTIR和GPC方法對合成的PMTFPS的結(jié)構(gòu)和摩爾質(zhì)量進(jìn)行了表征,采用流變儀研究了PMTFPS線性黏彈區(qū)、粘性模量(G")、彈性模量(G')、復(fù)數(shù)黏度、表觀黏度及流體行為.結(jié)果表明,摩爾質(zhì)量較低的PMTFPS樣品(Mw≤2.0×10-4g/mol)的彈性模量小于其粘性模量,聚合物表現(xiàn)以黏性為主,復(fù)數(shù)黏度隨角頻率的增大基本不發(fā)生變化;摩爾質(zhì)量較高的PMTFPS樣品((M)w≥5.0×10-4g/mol)當(dāng)角頻率增大到一定值時,G'和G"存在交點(diǎn),氟硅橡膠以黏性為主行為會過渡到以彈性為主的行為,高頻率下復(fù)數(shù)黏度呈現(xiàn)下降的現(xiàn)象;低摩爾質(zhì)量的氟硅橡膠表觀黏度隨剪切速率的增大基本不發(fā)生變化,表現(xiàn)為牛頓流體性質(zhì),摩爾質(zhì)量高的氟硅橡膠表觀黏度隨著剪切速率的增大會呈剪切變稀的現(xiàn)象,表現(xiàn)為假塑性流體性質(zhì).

摘要： 本文對描述黏彈性流體彈性應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的本構(gòu)模型進(jìn)行了研究,提出了一種基于多松弛時間思想的N并聯(lián)FENE-P本構(gòu)模型.以雙并聯(lián)FENE-P模型為例,對比了N并聯(lián)FENE-P模型和只有單一松弛時間的傳統(tǒng)FENE-P模型對高分子聚合物溶液表觀黏度實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的擬合效果.結(jié)果表明:N并聯(lián)FENE-P模型對高分子聚合物溶液表觀黏度的擬合效果在整個剪切率范圍內(nèi)均比傳統(tǒng)單松弛FENE-P模型更好,尤其當(dāng)剪切率較大時優(yōu)勢更明顯;N并聯(lián)FENE-P模型更具有一般性和通用性,參數(shù)可調(diào)節(jié)性更好.

摘要： 采用傳統(tǒng)酸法(TA)、纖維素酶法(CL)、超聲輔助法(UA)和微波輔助法(MA)提取蘋果肉渣果膠并對其進(jìn)行鑒定,考察剪切速率、濃度、溫度和放置時間對不同果膠流變學(xué)特性的影響,并測定黏均分子量來驗(yàn)證其流變學(xué)特點(diǎn).結(jié)果表明:果膠溶液的表觀黏度隨剪切速率的增加而降低,為典型的非牛頓流體中的假塑性流體行為.果膠溶液濃度越大,剪切稀化現(xiàn)象越明顯.溫度升高會使果膠溶液表現(xiàn)黏度降低.放置時間越久,果膠溶液的表觀黏度越小.不同方法提取蘋果肉渣果膠溶液的表觀黏度和黏均分子量大小順序均為:TA＞CL＞ UA＞MA,黏均分子量的測定結(jié)果從理論上很好地驗(yàn)證了其流變學(xué)特點(diǎn).

摘要： 室內(nèi)考察了自制的活性大分子降黏劑(CVR)對國內(nèi)外不同超稠油的降黏效果.研究結(jié)果表明:在降黏劑用量0.2％～0.4％、油水質(zhì)量比10∶3～10∶4條件下,活性大分子降黏劑對新疆九7區(qū)、新疆風(fēng)城、遼河曙采、委內(nèi)瑞拉等超稠油具有良好的降黏效果,降黏體系初始表觀黏度均小于300mPa·s.基于室內(nèi)研究結(jié)果,從地面管道集輸與地下輔助蒸汽吞吐兩個方向?qū)钚源蠓肿咏叼ぜ夹g(shù)進(jìn)行了應(yīng)用探索:①在模擬管道集輸條件下,新疆九7區(qū)超稠油降黏體系表觀黏度小于300mPa·s,動態(tài)穩(wěn)定6h以上,滿足現(xiàn)場短距離管輸要求;②新疆風(fēng)城超稠油化學(xué)降黏輔助蒸汽吞吐先導(dǎo)試驗(yàn)井增油效果顯著,單井周期產(chǎn)油比前一周期提高28.34％,低溫條件下(低于60°C)產(chǎn)油量是上一周期的2.28倍,有效延長蒸汽吞吐開采周期.

摘要： 本文利用改進(jìn)的Brown-Ladner(hB-L)法,結(jié)合委內(nèi)瑞拉超稠油物性分析,推測出委內(nèi)瑞拉超稠油化學(xué)結(jié)構(gòu)模型.在此基礎(chǔ)上,采用乳液共聚法,創(chuàng)新性地設(shè)計(jì)并合成了活性大分子降黏劑(CVR).降黏評價結(jié)果表明:CVR系列降黏劑對委內(nèi)瑞拉超稠油降黏效果良好,當(dāng)降黏劑用量為0.4％、油水比為10∶3時,所得超稠油降黏體系分散性良好,初始表觀黏度小于300mPa·s,達(dá)到現(xiàn)場應(yīng)用要求.

摘要： 本發(fā)明涉及非牛頓流體檢測技術(shù)領(lǐng)域，尤其是涉及一種高剪切速率下非牛頓流體表觀黏度測量裝置及測量方法，包括測量本體、壓差變送器和溫度傳感器，所述測量本體上開設(shè)有橫截面呈矩形的微槽道，所述微槽道的高度與微槽道的寬度比值大于等于15，所述壓差變送器包括兩個均與信號調(diào)節(jié)電路板連接的壓力傳感器，兩個所述壓力傳感器設(shè)置在微槽道內(nèi)，兩個所述壓力傳感器分別位于流體流過微槽道中層流的兩端，所述溫度傳感器設(shè)置在微槽道內(nèi)，本發(fā)明高剪切速率下非牛頓流體表觀黏度測量裝置在使用時，準(zhǔn)確的測量高剪切速率下非牛頓流體的表觀黏度能有助于更好地理解添加劑湍流減阻的機(jī)理，可忽略慣性和粘性加熱等因素的影響，因此測量精度較高。

摘要： 本發(fā)明涉及的是基于表觀黏度量化表征的原油乳狀液配制方法，具體為：先得到析蠟溫度以下各溫度的原油累積析蠟量；確定原油乳狀液配制溫度的密度；從油桶中取出原油試樣并分裝到若干個密封磨口瓶中進(jìn)行預(yù)處理；測定原油凝點(diǎn)、平衡表觀粘度；配制用于獲取表觀粘度定量表征參數(shù)使用的原油乳狀液；測定配制原油乳狀液的表觀粘度，計(jì)算每一種配制條件下的粘性流動熵產(chǎn)值；在已知空白原油密度、表觀粘度、析蠟特性等物性前提下，準(zhǔn)確選擇配制乳狀液時的攪拌條件。本發(fā)明建立模擬原油乳狀液的配制方法，制備與實(shí)際生產(chǎn)條件下流變性質(zhì)相同的模擬油水乳狀液，為實(shí)驗(yàn)研究原油乳狀液的流變特性提供基礎(chǔ)。

摘要： 本發(fā)明涉及一種飽和砂土高孔壓比狀態(tài)的表觀黏度測量裝置和方法。所述裝置包括模型箱和可調(diào)節(jié)水面高度的外接水箱，水箱底部引出軟管，軟管穿過模型箱底部開孔與模型箱內(nèi)的出水管連接，模型箱內(nèi)下部放置開孔硬板。兩端由牽引繩牽引的剛性球置在模型箱內(nèi)的水平軌道上，牽引繩通過定滑輪組引出模型箱外并連接到正反轉(zhuǎn)的調(diào)速電機(jī)上。通過改變外接水箱的水位，使模型箱中的飽和砂土處于液化前的超孔壓比狀態(tài)。電機(jī)驅(qū)動剛性球在軌道上作水平運(yùn)動，測量其速度和所受到的阻力，計(jì)算飽和砂土液化前的表觀黏度。本發(fā)明解決了飽和砂土液化前高孔壓比狀態(tài)的表觀黏度的測量問題，具有試驗(yàn)操作簡單、效率高、邊界效應(yīng)小的優(yōu)點(diǎn)。

摘要： 一種尾礦砂動力表觀黏度測量裝置及方法，裝置包括模型箱、動力牽引組件、數(shù)據(jù)采集組件及供水組件；數(shù)據(jù)采集組件位于模型箱內(nèi)部；動力牽引組件包括剛性框架、調(diào)速電機(jī)、絲杠、絲母、滑臺、導(dǎo)向桿、牽引桿、牽引鋼絲、拖桿及拖桿導(dǎo)軌，拖桿數(shù)量若干且在模型箱內(nèi)部沿高度方向均布設(shè)置，每一根拖桿均配套有一組拖桿導(dǎo)軌且均通過一根牽引鋼絲與牽引桿相連。方法為：將模型箱固裝到振動臺上；將動力牽引組件、數(shù)據(jù)采集組件及供水組件安裝到位；采用砂雨法鋪設(shè)尾礦砂，每鋪設(shè)一層尾礦砂平整一次表面，平整后注水，使尾礦砂飽和；靜置后啟動振動臺，使模型箱內(nèi)飽和尾礦砂發(fā)生液化；啟動調(diào)速電機(jī)輸出拖拽力，使拖桿在液化尾礦砂中勻速移動；計(jì)算表觀黏度。

摘要： 本發(fā)明涉及非牛頓流體檢測技術(shù)領(lǐng)域，尤其是涉及一種高剪切速率下非牛頓流體表觀黏度測量裝置及測量方法，包括測量本體、壓差變送器和溫度傳感器，所述測量本體上開設(shè)有橫截面呈矩形的微槽道，所述微槽道的高度與微槽道的寬度比值大于等于15，所述壓差變送器包括兩個均與信號調(diào)節(jié)電路板連接的壓力傳感器，兩個所述壓力傳感器設(shè)置在微槽道內(nèi)，兩個所述壓力傳感器分別位于流體流過微槽道中層流的兩端，所述溫度傳感器設(shè)置在微槽道內(nèi)，本發(fā)明高剪切速率下非牛頓流體表觀黏度測量裝置在使用時，準(zhǔn)確的測量高剪切速率下非牛頓流體的表觀黏度能有助于更好地理解添加劑湍流減阻的機(jī)理，可忽略慣性和粘性加熱等因素的影響，因此測量精度較高。

摘要： 本發(fā)明提供一種液化后砂土表觀黏度測量裝置及測量方法，包括振動臺、固定在振動臺上的模型土箱、固定在振動臺上的支撐架、剛性圓柱、扭矩傳感器、調(diào)速電機(jī)和孔壓傳感器；所述調(diào)速電機(jī)固定安裝在支撐架上，所述調(diào)速電機(jī)的輸出軸與扭矩傳感器的上端轉(zhuǎn)軸通過聯(lián)軸器Ⅱ連接；調(diào)速電機(jī)與扭矩傳感器之間通過固定板固定連接；所述扭矩傳感器下端轉(zhuǎn)軸與圓桿的上端通過聯(lián)軸器Ⅰ連接，所述圓桿的下端與安裝在模型土箱內(nèi)部的剛性圓柱連接；所述孔壓傳感器安裝在模型土箱中與剛性圓柱同等高度的位置。本發(fā)明結(jié)構(gòu)簡單，操作簡便、易于實(shí)現(xiàn)，能準(zhǔn)確測量液化后砂土表觀黏度。

摘要： 本發(fā)明涉及的是基于表觀黏度量化表征的原油乳狀液配制方法，具體為：先得到析蠟溫度以下各溫度的原油累積析蠟量；確定原油乳狀液配制溫度的密度；從油桶中取出原油試樣并分裝到若干個密封磨口瓶中進(jìn)行預(yù)處理；測定原油凝點(diǎn)、平衡表觀粘度；配制用于獲取表觀粘度定量表征參數(shù)使用的原油乳狀液；測定配制原油乳狀液的表觀粘度，計(jì)算每一種配制條件下的粘性流動熵產(chǎn)值；在已知空白原油密度、表觀粘度、析蠟特性等物性前提下，準(zhǔn)確選擇配制乳狀液時的攪拌條件。本發(fā)明建立模擬原油乳狀液的配制方法，制備與實(shí)際生產(chǎn)條件下流變性質(zhì)相同的模擬油水乳狀液，為實(shí)驗(yàn)研究原油乳狀液的流變特性提供基礎(chǔ)。

摘要： 一種尾礦砂動力表觀黏度測量裝置，包括模型箱、動力牽引組件、數(shù)據(jù)采集組件及供水組件；數(shù)據(jù)采集組件位于模型箱內(nèi)部；動力牽引組件包括剛性框架、調(diào)速電機(jī)、絲杠、絲母、滑臺、導(dǎo)向桿、牽引桿、牽引鋼絲、拖桿及拖桿導(dǎo)軌，拖桿數(shù)量若干且在模型箱內(nèi)部沿高度方向均布設(shè)置，每一根拖桿均配套有一組拖桿導(dǎo)軌且均通過一根牽引鋼絲與牽引桿相連。測量方法為：將模型箱固裝到振動臺上；將動力牽引組件、數(shù)據(jù)采集組件及供水組件安裝到位；采用砂雨法鋪設(shè)尾礦砂，每鋪設(shè)一層尾礦砂平整一次表面，平整后注水，使尾礦砂飽和；靜置后啟動振動臺，使模型箱內(nèi)飽和尾礦砂發(fā)生液化；啟動調(diào)速電機(jī)輸出拖拽力，使拖桿在液化尾礦砂中勻速移動；計(jì)算表觀黏度。

摘要： 本實(shí)用新型提供一種液化后砂土表觀黏度測量裝置，包括振動臺、固定在振動臺上的模型土箱、固定在振動臺上的支撐架、剛性圓柱、扭矩傳感器、調(diào)速電機(jī)和孔壓傳感器；所述調(diào)速電機(jī)固定安裝在支撐架上，所述調(diào)速電機(jī)的輸出軸與扭矩傳感器的上端轉(zhuǎn)軸通過聯(lián)軸器Ⅱ連接；調(diào)速電機(jī)與扭矩傳感器之間通過固定板固定連接；所述扭矩傳感器下端轉(zhuǎn)軸與圓桿的上端通過聯(lián)軸器Ⅰ連接，所述圓桿的下端與安裝在模型土箱內(nèi)部的剛性圓柱連接；所述孔壓傳感器安裝在模型土箱中與剛性圓柱同等高度的位置。本實(shí)用新型結(jié)構(gòu)簡單，操作簡便、易于實(shí)現(xiàn)，能準(zhǔn)確測量液化后砂土表觀黏度。

摘要： 本實(shí)用新型公開了一種測試液化后砂土表觀黏度的試驗(yàn)裝置，該裝置包括振動臺和模型箱，模型箱的兩個側(cè)面采用可塑性面板，其對稱的位置，各有一條水平軌道，剛性圓管安放在軌道間。剛性圓管引出鋼絲繩，連接動拉力傳感器，引出模型箱，再與動位移傳感器相連，最后連接到正反轉(zhuǎn)的調(diào)速電機(jī)。通過振動臺使得模型箱中的飽和砂土達(dá)到液化狀態(tài)，然后由電機(jī)驅(qū)動鋼絲繩，再引導(dǎo)剛性圓管，使其在軌道上作水平運(yùn)動，測量其運(yùn)動的速度和所受到的水平拉力，由此計(jì)算液化砂土的表觀黏度。本裝置具有效率高、邊界效應(yīng)小等優(yōu)點(diǎn)。